高层建筑筏形与箱形根本技能规范 JGJ 6-2011

1.0.2 本规范适用于高层建筑筏形与箱形根本的设计、施工与监测。

1.0.3 高层建筑筏形与箱形根本的设计与施工，应综合剖析全体建筑园地的地质条件、施工方法、施工顺序、利用哀求以及与相邻建筑的相互影响。

1.0.4 在进行高层建筑筏形与箱形根本的设计、施工与监测时，除应符合本规范外，尚应符合国家现行有关标准的规定。

2 术语和符号2.1 术 语

2.1.1 筏形根本 raft foundation柱下或墙下连续的平板式或梁板式钢筋混凝土根本。

2.1.2 箱形根本 box foundation由底板、顶板、侧墙及一定数量内隔墙构成的整体刚度较好的单层或多层钢筋混凝土根本。

2.1.3 桩筏根本 piled raft foundation与群桩连接的筏形根本。

2.1.4 桩箱根本 piled box foundation与群桩连接的箱形根本。

2.2 符 号

A——甚础底面面积；A1——上过梁的有效截面积；A2——下过梁的有效截面积；b——根本底面宽度(最小边长)；或平行于剪力方向的根本边长之和；或墙体的厚度；或距形均布荷载宽度；bw——筏板打算截面单位宽度；c——土的黏聚力；c1——与弯矩浸染方向同等的剪切临界截面的边长；c2——垂直于c1的冲切临界截面的边长；cAB——沿弯矩浸染方向，冲切临界截面重心至冲切临界截面最大剪应力点的间隔；ccu——土的固结不排水三轴试验所得的黏聚力；cuu——土的不固结不排水三轴试验所得的黏聚力；d ——根本埋置深度；或地下室墙的间距；dc——掌握性勘探孔的深度；dg——般性勘探孔的深度；e ——偏幸距；Es——土的压缩模量；E′s——土的回弹再压缩模量；Eo——土的变形模量；或静止土压力；Ea——主动土压力；Ep——被动土压力；fa——改动后的地基承载力特色值；faE——调度后的地基抗震承载力；faK——地基承载力特色值；fc——混凝土轴心抗压强度设计值；fh——土与混凝土之间摩擦系数；ft—— 棍凝土轴心抗拉强度设计值；F—— 上部构造传至根本顶面的竖向力值；F1—— 基底摩擦力协力；F2—— 平行于剪力方向的侧壁摩擦力协力；Fl—— 冲切力；G——恒载；h0—— 扩大部分墙体的竖向有效高度;或筏板的有效高度；H——自室外地面算起的建筑物高度；I——截面惯性矩；Is—— 冲切临界截面对其重心的极惯性矩；Kr——抗倾覆稳定性安全系数；Ks——基床系数；或抗滑移稳定性安全系数；Kv——基准基床系数；l——垂直于剪力方向的根本边长；或根本底所长度；或洞口的净宽；或上部构造波折方向的柱距；或矩形均布荷载长度；l n1——打算板格的短边的净长度；ln2——打算板格的长边的净长度；M——浸染于根本底面的力矩或截面的弯矩；M1——上过梁的弯矩设计值；M2——下过梁的弯矩设计值；Mc——倾覆力矩；Mr——抗倾覆力矩；MR——杭滑力距；MS——滑动力矩；Munb——浸染在冲切临界截面重心上的不平衡弯矩；p——根本底面处均匀压力；po——准永久组合下的根本底面处的附加压力；pc——根本底面处地基土的自重压力；pk——根本底面处的平局压力值pn——扣除底板自重及其上土自重后的基底均匀反力设计值；P——竖向总荷载；q1——浸染在上过梁上的均布荷载设计值；q2——浸染不才过梁上的均布荷载设计值；qu——土的无侧限抗压强度；Q——浸染在筏形或箱形根本顶面的风荷载、水平地震浸染或其他水平荷载；s——沉降量；S——荷载效应基本组合设计值；um——冲切临界截面的最小周长，V——扩大部分墙体根部的竖向剪力设计值；V1——上过梁的剪力设计值；V2——下过梁的剪力设计值；Vs——距内筒、柱或墙边缘l处，由基底反力均匀值产生的剪力设计值；W——根本底面的抵抗距；zn——地基沉降打算深度；a——附加应力系数；a——均匀附加应力系数；am——不平衡弯矩通过波折通报的分配系数；as——不平衡弯矩通过冲切临界截面上的偏幸剪力通报的分配系数；——沉降打算深度调度系数；或与高层建筑层数或基底压力有关的履历系数；hp——受冲切承载力截面高度影响系数；hs—— 受剪切承载力截面高度影响系数；s——柱截面长边与短边的比值；——土的重度；a ——地基抗震承载力调度系数； ——根本沉降打算改动系数；或内筒冲切临界截面周长影响系数；——剪力分配系数；——剪应力；——土的内摩擦角；cu——土的固结不排水三轴试验所得的内摩擦角；uu——土的不固结不排水二轴试验所得的内摩擦角；s——沉降打算履历系数；′——考虑回弹影响的沉降打算履历系数。

3 基本规定

3.0.1 高层建筑筏形与箱形根本的设计等级，应按现行国家标准《建筑地基根本设计规范》GB 50007确定。

3.0.2 高层建筑筏形与箱形根本的地基设计应进行承载力和地基变形打算。
对建造在斜坡上的高层建筑，应进行整体稳定验算。

3.0.3 高层建筑筏形与箱形根本设计和施工前应进行岩土工程勘察，为设计和施工供应依据。

3.0.4 高层建筑筏形与箱形根本设计时，所采取的荷载效应最不利组合与相应的抗力限值应符合下列规定：1 按改动后地基承载力特色值确定根本底面积及埋深或按单桩承载力特色值确定桩数时，传至根本或承台底面上的荷载效应按正常利用极限状态下荷载效应的标准组合打算；2 打算地基变形时，传至根本底而上的荷载效应应按正常利用极限状态下荷载效应的准永久组合打算。
不应计入风荷载和地震浸染。
相应的限值应为地基变形许可值；3 打算地下室外墙上压力、地基或斜坡稳定及滑坡推力时，荷载效应应按承载能力极限状态下荷载效应的基本组合打算，但其荷载分项系数均为1.0；4 在进行根本构件的承载力设计或验算时，上部构造传来的荷载效应组合和相应的基底反力，应采取承载能力极限状态下荷载效应的基本组合及相应的荷载分项系数；当须要验算根本裂痕宽度时，应采取正常利用极限状态荷载效应标准组合；5 根本设计安全等级、构造设计利用年限、构造主要性系数应按国家现行有关标准的规定采取，但构造主要性系数 0不应小于1.0。

3.0.5 荷载组合应符合下列规定：1 在正常利用极限状态下，荷载效应的标准组合值SK运用下式表示：

SK＝SGK+SQ1K+c2SQ2K++ciSQiK (3.0.5-1)

式中：SGK——按永久荷载标准值GK打算的荷载效应值；SQiK——按可变荷载标准值Qik打算的荷载效应值；ci——可变荷载Qi的组合值系数。
按现行国家标准《建筑构造荷载规范》GB 50009的规定取值。
2 荷载效应的准永久组合值SK运用下式表示：

SK＝SGK+q1SQ1K+q2SQ2K+qiSQiK (3.0.5-2)

式中：qi——准永久值系数，按现行国家标准《建筑构造荷载规范》GB 50009的规定取值。
承载能力极限状态下，由可变荷载效应掌握的基本组合设计值S，运用下式表达：

S＝GSGK+Q1SQ1K+Q2c2SQ2K+QiciSQiK (3.0.5-3)

式中：G——永久荷载的分项系数，按现行国家标准《建筑构造荷载规范》GB 50009的规定取值；Qi——第i个可变荷载的分项系数，按现行国家标准《建筑构造荷载规范》GB 50009的规定取值。
3 对由永久荷载效应掌握的基本组合，也可采取简化规则.荷载效应基本组合的设计值s按下式确定：

S＝1.35SK≤R (3.0.5-4)

式中：R——构造构件抗力的设计值，按有关建筑构造设计规范的规定确定；SK——荷载效应的标准组合值。

3.0.6 从根本施工阶段至竣工后建筑物沉降稳定以前，应对地基变形及根本事情状况进行监测。

4 地基勘察4.1 一样平常规定

4.1.1 高层建筑筏形与箱形根本设计前，应通过工程勘察查明园地工程地质条件和不良地质浸染，并应供应资料完全、评价精确、建议合理的岩土工程勘察报告，

4.1.2 岩土工程勘察宜按可行性研究勘察、初步勘察和详细勘察三个阶段进行：对付繁芜园地、繁芜地基以及分外地皮基，尚应根据筏形与箱形根本设计、地基处理或施工过程中可能涌现的岩土工程问题进行施工勘察或专项勘察；对重大及分外工程，或当场地水文地质条件对地基评价和地下室抗浮以及施工降水有重大影响时，进行专门的水文地质勘察。

4.1.3 岩土工程勘察前，应取得与勘察阶段相应的建筑和构造设计文件，包括建筑及地下室的平面图、剖面图、地下室设计深度，荷载情形、可能采取的根本方案及支护构造形式等。

4.1.4 岩土工程勘察应符合下列规定：1 应查明建筑园地及其临近地段内不良地质浸染的类型、成因、分布范围、发展趋势和危害程度，提出管理方案的建议；2 应查明建筑园地的地层构造、成因年代以及各岩土层的物理力学性子，评价地基均匀性和承载力；3 应查明埋藏的古河道、浜沟、墓穴、防空洞、孤石等埋藏物和人工地下举动步伐等对工程不利的埋藏物；4 应查明地下水埋藏情形、类型、水位及其变革幅度；剖断土和水对建筑材料的堕落性；5 对园地抗震设防烈度大于或即是6度的地区，应对园地和地基的地震效应进行评价；6 应提出地基根本方案的评价和建议以及相应的根本设计和施工建议；7 对需进行地基变形打算的建筑物，应供应变形打算所需的参数，预测建筑物的变形特色；8 当根本埋深低于地下水位时。
应提出地下水掌握的建媾和剖析地下水掌握对相邻建筑物的影响，并供应有关的技能参数；9 对基坑工程应提出放坡开挖、坑壁支护、环境保护和监测事情的方案和建议，并提出基坑稳定打算所需参数；10 对边坡工程应供应边坡稳定打算参数，评价边坡稳定性，提出整治潜在的不稳定边坡方法的建议。

4.1.5 当工程须要时，应在专项勘察的根本上，根据建筑物根本埋探、园地岩土工程条件，论证地下水在建筑施工和利用期间可能产生的变革及其对工程和环境的影响，提出抗浮设计水的建议。

4.1.6 勘察文件的体例。
除应符合本规范的哀求外，尚应符合国家现行标准《岩土工程勘察规范》GB 50021、《高层建筑岩土工程勘察规程》JGJ 72等干系标准的规定。

4.2 勘探哀求

4.2.1 在支配勘探点和确定勘探孔的深度时。
应考虑建筑物的体形、荷载分布和地层的繁芜程度，并能知足对建筑物纵横两个方向地层构造和地基进行均匀性评价的哀求。

4.2.2 勘探点间距和数量应符合下列规定：1 勘探点间距宜为15m～35m，地层变革繁芜时取低值。
2 勘探点宜沿建筑物周边、角点和中央点支配，并宜在建筑层数或荷载变革较大的位置增加勘探点。
3 对单桩承载力较大的一柱一桩工程，宜在每个柱下设置一个勘探点。
4 对处于断裂破碎带、冲沟地段，地裂痕等不良地质浸染发育的园地及位于斜坡上或坡脚下的高层建筑，勘察点的支配和数呈应知足整体稳定性验算和评价的须要。
5 对付基坑支护工程，勘探点应均匀支配在基坑周边。
在软土或地质条件繁芜的地区，勘探点宜支配在从基坑边到不小于2倍基坑开挖深度的范围内。
当开挖边界外无法支配勘探点时,应通过调查取得干系资料。
6 单幢建筑的勘探点不应少于5个，个中掌握性勘探点的数量不应少于勘探点总数的1／3，且不应少于2个。

4.2.3 勘探孔的深度应符合下列规定：1 一样平常性勘探孔的深度应大于紧张受力层的深度，可按下式估算：

dg=d+agb (4.2.3-1)

式中：dg——一样平常性勘探孔的深度(m)；d——根本埋置深度(m)；ag——与土层有关的履历系数，根据地基紧张受力土层的种别按表4.2.3取值；——与高层建筑层数或基底压力有关的履历系数，对地基根本设计等级为甲级的高层建筑可取1.1，对设计等级为甲级以外的高层建筑可取1.0；b——根本底面宽度(m)，对圆形根本或环形根本，按最大直径打算；对形状不规则的根本，按面积等代成方形，矩形或圆形面积的宽度或直径打算。
2 掌握性勘探孔的深度应大于地基压缩层深度，可按下式估算：

dc=d+acb (4.2.3-2)

式中：dc——掌握性勘探孔的深度(m)；ac——与土层有关的履历系数，根据地基紧张压缩层土类按表4.2.3取值。

表4.2.3 履历系数ac、ag

土类

岩土种别

履历系数

碎石土

砂土

粉土

黏性土

软土

ac

0.5～0.7

0.7～0.9

0.9～1.2

1.0～1.5

1.5～2.0

ag

0.3～0.4

0.4～0.5

0.5～0.7

0.6～0.9

1.0～1.5

注：1 表中范围值对同类土中，地质年代老，密实或地下水位深者取小值，反之取大值；2 在软地皮区，取值时应考虑根本宽度，当b＞60m时取小值；b≤20m时取大值。
3 抗震设防区的勘探孔深度尚应符合现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB 50011的有关规定。
4 桩筏和桩箱根本掌握性勘探孔应穿透桩端平面以下的压缩层；一样平常性勘探孔应达到桩端平面以下(3～5)倍桩身设计直径的深度，且不应小于桩端平面以下3m；对付大直径桩不应小于桩端平面以下5m；当钻至估量深度碰着懦弱上层时，勘探孔深度应加深。
5 当须要对处于断裂破碎带、冲沟地段、地裂痕等小良地质浸染发育园地及位于斜坡上或坡脚下的高层建筑进行整体稳定性验算时，掌握性勘察孔的深度应知足验算和评价的须要。
6 当需对土的湿陷性、膨胀性、地震液化、园地覆盖层厚度、地下水渗透性等进行分外评价时，勘探孔的深度应按干系规范的哀求确定。

4.2.4 采纳土试样和进行原位测试的勘探孔，应符合下列规定：1 采纳土试样和进行原位测试的勘探点数量，应根据地层构造、地基土的均匀性和设计哀求确定，宜占勘探点总数的1／2～2／3，对付单幢建筑不应少于3个；2 地基持力层和紧张受力土层采纳的原状土样每层不应少于6件，或原位测试数据不应少于6组。

4.3 室内试验与现场原位测试

4.3.1 室内压缩试验所施加的最大压力值应大于土的有效自重压力与估量的附加压力之和。
压缩系数和压缩模量应取土的有效自重压力至土的有效自重压力与附加压力之和的压力段进行打算，当需剖析深基坑开挖卸荷和再加荷对地基变形的影响时，应进行回弹再压缩试验，其压力的施加应仿照实际加卸荷的应力状态。

4.3.2 抗剪强度试验方法应根据建筑物施工速率、地层排水条件确定，宜采取不固结不排水剪试验或快剪试验。

4.3.3 地基根本设计等级为甲级建筑物的地基承载力和变形打算参数，宜通过平板载荷试验取得。

4.3.4 在查明黏性土、粉土、砂土的均匀性和承载力及变形特色时，宜进行静力触探、标准贯入试验和旁压试验。

4.3.5 确定粉土和砂土的密实度或判别其地震液化的可能性时，宜进行标准贯入试验。

4.3.6 在查明碎石土的均匀性和承载力时，宜进行重型或超重型动力触探试验。

4.3.7 当抗震设计须要供应干系参数时，应进行波速试验。

4.3.8 当设计须要地基土的基床系数时，应进行基床系数载荷试验。
基床系数载荷试验应按本规范附录A的规定实行。

4.3.9 对主要建筑、地质条件繁芜、分外土、有分外设计哀求的园地，宜采取两种以上原位测试方法，通过比拟试验确定岩土参数。

4.3.10 大直径桩的桩端阻力应根据现行行业标准《高层建筑岩土工程勘察规程》JGJ 72的规定，通过深层荷载试验确定。

4.4 地 下 水

4.4.1 应根据园地特点和工程须要，查明下列水文地质状况，并提出相应的工程建议：1 地下水类型和赋存状态；2 紧张含水层的分布规律及岩性特色；3 年降水量、蒸发量及其变革规律和对地下水的影响等区域性资料；4 地下水的补给渗出条件、地表水与地下水的补排关系及其对地下水位的影响；5 勘察时的地下水位、历史最高水位、近(3～5)年最高水位、常年水位变革幅度或水位变革趋势及其紧张影响成分；6 当场地内存在对工程有影响的多层地下水时，应分别查明每层地下水的类型、水位和年变革规律，以及地下水分布特色对地基和根本施工可能造成的影响；7 当地下水可能对地基或基坑开挖造成影响时，应根据地基根本形式或基坑支护方案对地下水掌握方法提出建议；8 当地下水位可能高于根本埋深并存在根本抗浮问题时，应提出与建筑物抗浮有关的建议；9 应查明场区是否存在对地下水和地表水的污染源及其可能的污染程度，提出相应工程方法的建议。

4.4.2 当场地水文地质条件对地基评价和地下室抗浮以及施工降水有重大影响时，或对重大及分外工程，除应进行专门的水文地质勘察外。
对短缺地下水位干系资料的地区尚宜设置地下水位长期不雅观测孔。

4.4.3 含水层的渗透系数等水文地质参数，宜根据岩土层特性和工程须要，采取抽水试验，渗水试验或注水试验等试验得到。

4.4.4 在评价地下水对丁程及环境的浸染和影响时，应包括下列内容：1 地下水对根本及建筑物的上浮浸染；2 地下水位变革对地基变形和地基承载力的影响；3 地下水对边坡稳定性的不利影响；4 地下水产生潜蚀、流土、管涌的可能性；5 不同排水条件下静水压力和渗透力对支挡构造的影响；6 施工期间降水或隔水方法的可行性及其对地基、基坑稳定和临近工程的影响。

4.4.5 地下水的物理、化学浸染的评价应包括下列内容：1 对混凝土、金属材料的堕落性；2 对软质岩石、强风化岩石、残积土、湿陷性土、膨胀岩土和盐渍岩土等分外地基，地下水的聚拢和散失落所产生的软化、崩解、湿陷、胀缩和潜蚀等有害浸染；3 在冻地皮区，地下水对土的冻胀和融陷的影响。

4.4.6 对地下水采纳降落水位方法时，应符合下列规定：1 设计降水深度应在基坑底面0.5m以下；2 应防止细颗粒土在降水过程中流失落；3 应防止承压水引起的基坑底部突涌。

5 地基打算5.1 一样平常规定

5.1.1 高层建筑筏形与箱形根本的地基应进行承载力和变形打算，当根本埋深不符合本规范第5.2.3条的哀求或地基土层不屈均时应进行根本的抗滑移和抗倾覆稳定性验算及地基的整体稳定性验算。

5.1.2 当多幢新建相邻高层建筑的根本间隔较近时，应剖析各高层建筑之间的相互影响。
当新建高层建筑的根本和既有建筑的根本间隔较近时，应剖析新旧建筑的相互影响，验算新旧建筑的地基承载力、地基变形和地基稳定性。

5.1.3 对单幢建筑物，在地基均匀的条件下，筏形与箱形根本的基底平面形心宜与构造竖向永久荷载重心重合；当不能重合时，在荷载效应准永久组合下，偏幸距e宜符合下式规定：

e≤0.1(W/A) (5.1.3)

式中：W——与偏幸距方向同等的根本底面边缘抵抗矩(m3)；A——根本底面积(m2)。

5.1.4 大面积整体根本上的建筑宜均匀对称支配。
当整体根本面积较大且其上建筑数量较多时，可将整体根本按单幢建筑的影响范围分块，每幢建筑的影响范围可根据荷载情形、根本刚度、地下构造及裙房刚度、沉降后浇带的位置等成分确定。
每幢建筑竖向永久荷载重心宜与影响范围内的基底平面形心重合。
当不能重合时，宜符合本规范第5.1.3条的规定。

5.1.5 下列桩筏与桩箱根本应进行沉降打算：1 地基根本设计等级为甲级的非嵌岩桩和桩端为非深厚坚硬土层的桩筏、桩箱根本；2 地基根本设计等级为乙级的体形繁芜、荷载不屈均或桩端以下存在懦弱下卧层的桩筏、桩箱根本；3 摩擦型桩的桩筏、桩箱根本。

5.1.6 对付地质条件不繁芜、荷载较均匀、沉降无分外哀求的端承型桩筏、桩箱根本，当有可靠地区履历时，可不进行沉降打算。

5.1.7 筏形与箱形根本的整体倾斜值，可根据荷载偏幸、地基的不屈均性、相邻荷载的影响和地区履历进行打算。

5.2 根本埋置深度

5.2.1 高层建筑筏形与箱形根本的埋置深度，应按下列条件确定：1 建筑物的用场，有无地下室，设备根本和地下举动步伐，根本的形式和布局；2 浸染在地基上的荷载大小和性子；3 工程地质和水文地质条件；4 相邻建筑物根本的埋置深度；5 地基土冻胀和融陷的影响；6 抗震哀求。

5.2.2 高层建筑筏形与箱形根本的埋置深度应知足地基承载力、变形和稳定性哀求。

5.2.3 在抗震设防区，除岩石地基外，天然地基上的筏形与箱形根本的埋置深度不宜小于建筑物高度的1／15;桩筏与桩箱根本的埋置深度(不计桩长)不宜小于建筑物高度的1／18。

5.3 承载力打算

5.3.1 筏形与箱形根本的底面压力应符合下列公式规定：1 当受轴心荷载浸染时

式中：pk——相应于荷载效应标准组合时，根本底面处的均匀压力值(kPa)：fa——改动后的地基承载力特色值(kPa)。
2 当受偏幸荷载浸染时，除应符合式(5.3.1－1)规定外，尚应符合下式规定：

pkmax≤1.2fa (5.3.1-2)

式中：pkmax——相应于荷载效应标准组合时，根本底面边缘的最大压力值(kPa)。
3 对付非抗震设防的高层建筑筏形与箱形根本，除应符合式(5.3.1－1)、式(5.3.1－2)的规定外，尚应符合下式规定：

pkmin≥0 (5.3.1-3)

式中：pkmin—— 相应于荷载效应标准组合时，根本底而边缘的最小压力值(kPa)。

5.3.2 筏形与箱形根本的底面压力，可按下列公式确定：1 当受轴心荷载浸染时

pk=（Fk+Gk)/A (5.3.2-1)

式中：Fk——相应于荷载效应标准组合时， 上部构造传至根本顶面的竖向力值(kN)；Gk——根本自重和根本上的土重之和，在稳定的地下水位以下的部分，应扣除水的浮力(kN)；A——根本底面面积(m2)。
2 当受偏幸荷载浸染时

pkmax=[（Fk+Gk)/A ]+Mk/W (5.3.2-2)pkmin=[（Fk+Gk)/A ]-Mk/W (5.3.2-3)

式中：Mk——相应于荷载效应标准组合时，浸染于根本底面的力矩值(kNm)；W——根本底面边缘抵抗矩(m3)。

5.3.3 对付抗震设防的建筑，筏形与箱形根本的底面压力除应符合第5.3.1条的哀求外，尚应按下列公式验算地基抗震承载力：

pkE≤faE (5.3.3-1)pmax≤1.2faE (5.3.3-2)faE =afa (5.3.3-3)

式中：pkE——相应于地震浸染效应标准组合时，根本底面的均匀压力值(kPa)；pmax——相应于地震浸染效应标准组合时，根本底面边缘的最大压力值(kPa)；faE——调度后的地基抗震承载力(kPa)；a——地基抗震承载力调度系数，按表5.3.3确定。
在地震浸染下，对付高宽频年夜于4的高层建筑，根本底面不宜涌现零应力区；对付其他建筑，当根本底面边缘涌现零应力时，零应力区的面积不应超过根本底面面积的15％；与裙房相连且采取天然地基的高层建筑，在地震浸染下主楼根本底面不宜涌现零应力区。

表5.1.3 地基抗震承载力调度系数a

岩土名称和性状

a

岩石，密实的碎石土，密实的砾、粗中砂，fak≤300kPa的黏性土和粉土

1.5

中密、稍密的碎石土,中密和稍密的砾、粗、中砂，密实和中密的细、粉砂，150kPa≤fak＜300kPa的黏性土和粉土

1.3

稍密的细、粉砂，100kPa≤fak＜150kPa的黏性土和粉土，新近沉积的黏性土和粉土

1.1

淤泥，淤泥质土，疏松的砂，填土

1.0

注：fak为地基承载力的特色值。

征值可由载荷试验等原位测试或按理论公式并结合工程实践履历综合确定。

5.3.5 地基承载力特色值应按现行国家标准《建筑地基根本设计规范》GB 50007的规定进行深度和宽度改动。

5.4 变形打算

5.4.1 高层建筑筏形与箱形根本的地基变形打算值，不应大于建筑物的地基变形许可值，建筑物的地基变形许可值应按地区履历确定，当无地区履历时应符合现行国家标准《建筑地基根本设计规范》GB 50007的规定。

5.4.2 当采取土的压缩模量打算筏形与箱形根本的终极沉降量s时，应按下列公式打算：s=s1+s2 (5.4.2-1)

式中：s——终极沉降量(mm)；s1——基坑底面以下地基土回弹再压缩引起的沉降量(mm)；s2——由基底附加压力引起的沉降量(mm)；′——考虑回弹影响的沉降打算履历系数，无履历时取′=1；s——沉降打算履历系数，按地区履历采取；当缺少地区履历时，可按现行国家标准《建筑地基根本设计规范》GB 50007的有关规定采取；pc——相称于根本底面处地基土的自重压力的基底压力(kPa)，打算时地下水位以下部分取土的浮重度(kN／m3)；po——准永久组合下的根本底面处的附加压力(kPa)；E′si、Esi——根本底面下第i层土的回弹再压缩模量和压缩模量(MPa)，按本规范第4.3.1条试验哀求取值；m——根本底面以下回弹影响深度范围内所划分的地基土层数；n——沉降打算深度范围内所划分的地基土层数；zi、zi-1——根本底面至第i层、第i一1层底面的间隔(m)；ai、ai-1——根本底面打算点至第i层、第i—1层底面范围内均匀附加应力系数，技本规范附录B采取。
式(5.4.2-2)中的沉降打算深度应拉地区履历确定，当无地区履历时可取基坑开挖深度；式(5.4.2-3)中的沉降打算深度可按现行国家标准《建筑地基根本设计规范》GB 50007确定。

5.4.3 当采取土的变形模量打算筏形与箱形根本的终极沉降量s时，应按下式打算：

(5.4.3)式中：pk——长期效应组合下的根本底面处的均匀压力标准值(kPa)；b——根本底面宽度(m)；ii-1——与根本长宽比L/b及根本底面至第i层土和第i—1层土底面的间隔深度z有关的无因次系数，可按本规范附录C中的表C确定；Eoi——根本底面下第i层土的变形模量(MPa)，通过试验或按地区履历确定；——沉降打算改动系数，可按表5.4.3确定。
表5.4.3 改动系数

m=2zn/b

0＜m≤0.5

0.5＜m≤1

1＜m≤2

2＜m≤3

3＜m≤5

5＜m≤∞

1.00

0.95

0.90

0.80

0.75

0.70

5.4.4 按式(5.4.3)进行沉降打算时，沉降打算深度zn宜按下式打算：

zn=(zm+b) (5.4.4)

式中：zm——与根本长宽比有关的履历值(m)，可按表5.4.4-1确定；——折减系数，可按表5.4.4-1确定；——调度系数，可按表5.4.4-2确定。

5.4.5 带裙房高层建筑的大面积整体筏形根本的沉降宜按上部构造、根本与地基共同浸染的方法进行打算。

5.4.6 对付多幢建筑下的同一大面积整体筏形根本，可根据每幢建筑及其影响范围按上部构造、根本与地基共同浸染的方法分别进行沉降打算，并可按变形叠加事理打算整体筏形根本的沉降。

5.5 稳定性打算

5.5.1 高层建筑在承受地震浸染、风荷载或其他水平荷载时。
筏形与箱形根本的抗滑移稳定性(图5.5.1 )应符合下式的哀求：

KsQ≤F1+F2+(Ep-Ea)l ( 5.5.1 )式中：F1——基底摩擦力协力(kN)；F2——平行于剪力方向的侧壁摩擦力协力(kN)；Ea、Ep——垂直于剪力方向的地下构造外墙面单位长度上主动土压力协力、被动土压力协力(kN／m)；l——垂直于剪力方向的根本边长(m)；Q——浸染在根本顶面的风荷载、水平地震浸染或其他水平荷载(kN)。
风荷载、地震浸染分别按现行国家标准《建筑构造荷载规范》GB 50009、《建筑抗震设计规范》GB 50011确定，其他水平荷载按实际发生的情形确定；Ks——抗滑移稳定性安全系数，取1.3。

图：5.5.1 抗滑移稳定性验算示意

5.5.2 高层建筑在承受地震浸染、风荷载、其他水平荷载或偏幸竖向荷载时，筏形与箱形根本的抗倾覆稳定性应符合下式的哀求：

KrMc≤Mr (5.5.2)

式中：Mr——抗倾覆力矩(kNm)；Mc——倾覆力矩(kNm)；Kr——抗倾覆稳定性安全系数，取1.5。

5.5.3 当地基内存在懦弱土层或地基土质不屈均时，应采取极限平衡理论的圆弧滑动面法验算地基整体稳定性。
其最危险的滑动面上诸力对滑动中央所产生的抗滑力矩与滑动力矩应符合下式规定：

KMs≤MR (5.5.3)

式中：MR——抗滑力矩(kNm)；Ms——滑动力矩(kNm)；K——整体稳定性安全系数，取1.2。

5.5.4 当建筑物地下室的一部分玉成体在地下水位以下时，应进行抗浮稳定性验算。
抗浮稳定性验算应符合下式的哀求：

F′k+Gk ≥KfFf (5.5.4)

式中：F′k——上部构造传至根本顶面的竖向永久荷载(kN)；Gk—— 根本自重和根本上的土重之和(kN)；Ff——水浮力(kN)，在建筑物利用阶段按与设计利用年限相应的最高水位打算；在施工阶段，按剖析地质状况、施工时令、施工方法、施工荷载等成分后确定的水位打算；Kf——抗浮稳定安全系数，可根据工程主要性和确定水位时统计数据的完全性取1.0～1.1。

6 构造设计与布局哀求6.1 一样平常规定

6.1.1 筏形和箱形根本的平面尺寸，应根据工程地质条件、上部构造支配、地下构造底层平面及荷载分布等成分，按本规范第5章有关规定确定，当须要扩大底板面积时。
宜优先扩大根本的宽度。
当采取整体扩大箱形根本方案时，扩大部分的墙体应与箱形根本的内墙或外墙连通成整体，且扩大部分墙体的挑出长度不宜大于地下构造埋入土中的深度。
与内墙连通的箱形根本扩大部分墙体可视为由箱基内、外墙伸出的悬挑梁，扩大部分悬挑墙体根部的竖向受剪截面应符合下式规定：

V≤0.2fcbh0 (6.1.1)

式中：V——扩大部分墙体根部的竖向剪力设计值 fc——混凝土轴心抗压强度设计值(kPa)；b——扩大部分墙体的厚度(m)；h0——扩大部分墙体的竖向有效高度(m)。
当扩大部分墙体的挑出长度大于地下构造埋入土中的深度时，箱基基底反力及内力应按弹性地基理论进行剖析，打算剖析时应根据土层情形和地区履历选用地基模型和参数。

6.1.2 筏形与箱形根本地下室施工完成后，应及时进行基坑回填。
回填土应按设计哀求选料。
回填时应先打消基坑内的杂物，在相对的两侧或四周同时进行并分层夯实，回填土的压实系数不应小于0.94。

6.1.3 当地下室的四周外墙与土层紧密打仗时，上部构造的嵌固部位按下列规定确定：1 上部构造为剪力墙构造，地下室为单层或多层箱形根本地下室，地下一层构造顶板可作为上部构造的嵌固部位。
2 上部构造为框架、框架—剪力墙或框架—核心筒构造时：1)地下室为单层箱形根本，箱形根本的顶板可作为上部构造的嵌固部位[图6.1.3(a)]2)对采取筏形根本的单层或多层地下室以及采取箱形根本的多层地下室，当地下一层的构造侧向刚度KB大于或即是与其相连的上部构造底层楼层侧向刚度KF的1.5倍时，地下一层构造顶板可作为的构造上部构造的嵌固部位[图6.1.3(b)、(c)]；

(a)地下室为箱基、上部构造为框架—剪力墙构造时的嵌固部位

(b)采取筏基或箱基的多层地下室，KB ≥1.5KF，上部构造为框架或框架-剪力墙构造时的嵌固部位

（c）采取筏基的单层地下室，KB ≥1.5KF，上部构造为框架或框架-剪力墙构造时的嵌固部位

图6.1.3 上部构造的嵌固部位示意1—嵌固部位：地下室顶板；2 —室外地坪；3—嵌固部位；地下一层顶板；4—地下二层(或地下二层为箱基)；5一筏基；6—地下室为箱基； 7一地下一层；8一单层地下室

3)对大底盘整体筏形根本，当地下室内、外墙与主体构造墙体之间的间隔符合表6.1.3哀求时，地下一层的构造侧向刚度可计入该范围内的地下室内、外墙刚度，但此范围内的侧向刚度不能重复利用于相邻塔楼，当KB小于1.5KF时，建筑物的嵌固部位可设在筏形根本或箱形根本的顶部，构造整体打算剖析时宜考虑基底土和基侧土的阻抗，可在地下室与周围土层之间设置适当的弹簧和阻尼器来仿照。

表6.1.3 地下室墙与主体构造墙之间的最大间距d

非抗震设计

抗震设防烈度

6度，7度

8度

9度

d≤50m

d≤40m

d≤30m

d≤20m

6.1.4 当地下一层构造顶板作为上部构造的嵌固部位时，应能担保将上部构造的地震浸染或水平力通报到地下室抗侧力构件上，沿地下室外墙和内墙边缘的板面不应有大洞口；地下一层构造顶板应采取梁板式楼盖，板厚不应小于180mm，其混凝土强度等级不宜小于C30；楼面应采取双层双向配筋，且每层每个方向的配筋率不宜小于0.25％。

6.1.5 地下室的抗震等级、构件的截面设计以及抗震布局方法应符合现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB 50011的有关规定。
剪力墙底部加强部位的高度应从地下室顶板算起；当构造嵌固在根本顶面时，剪力墙底部加强部位的范围亦应从地面算起，并将底部加强部位延伸至根本顶面。

6.1.6 当四周与土体紧密打仗带地下室外墙的整体式筏形和箱形根本建于Ⅲ、Ⅳ类园地时，按刚性地基假定打算的基底水平地震剪力和倾覆力矩可根据构造刚度、埋置深度、园地种别、土质情形、抗震设防烈度以及工程履历折减。

6.1.7 根本混凝土应符合耐久性哀求。
筏形根本和桩箱、桩筏根本的混凝土强度等级不应低于C30；箱形根本的混凝土强度等级不应低于C25。

6.1.8 当采取防水混凝土时，防水混凝土的抗渗等级应按表6.1.8表选用。
对主要建筑，宜采取自防水并设置架空排水层。

表6.1.8 防水混凝土抗渗等级

埋置深度d(m)

设计抗渗等级

埋置深度d(m)

设计抗渗等级

d＜10

P6

20≤d＜30

P10

10≤d＜20

P8

30≤d

P12

6.2 筏形根本

6.2.1 平板式筏形根本和梁板式筏形根本的选型应根据地基上质、上部构造体系、柱距、荷载大小、利用哀求以及施工等条件确定。
框架一核心筒构造和筒中筒构造宜采取平板式筏形根本。

6.2.2 平板式筏基的板厚除应符合受弯承载力的哀求外，尚应符合受冲切承载力的哀求。
验算时应计入浸染在冲切临界截面重心上的不平衡弯矩所产生的附加剪力。
筏板的 最小厚度不应小于500mm。
对根本的边柱和角柱进行冲切验算时，其冲切力应分别来以1.1和1.2的增大系数。
距柱边h0/2处冲切临界截面

图6.2.2 内柱冲切临界截面示意1—柱； 2—筏板

（图6.2.2 ）的最大剪应力max 应符合下列公式的规定；

（6.2.2-1）max≤0.7(0.4+1.2/s)hpft （6.2.2-2）

（6.2.2-3）

式中：Fl——相应于荷载效应基本组合时的冲切力(kN)，对内柱取轴力设计值与筏板冲切毁坏锥体内的基底反力设计值之差；对根本的边柱和角柱，取轴力设计值与筏板冲切临界截面范内的基底反力设计值之差；打算基底反力值时应扣除底板及其上填土的自重；um——距柱边缘不小于h0/2处的冲切临界截面的最小周长(m)，按本规范附录D打算；h0——筏板的有效高度(m)；Munb——浸染在冲切临界截面重心上的不平衡弯矩(kNm)；cAB——沿弯矩浸染方向，冲切临界截面重心至冲切临界截面最大剪应力点的间隔(m)，按本规范附录D打算；Is——冲切临界截面对其重心的极惯性矩(m4)，按本规范附录D打算；s——柱截面长边与短边的比值：当s＜2时，s取2；当s＞4时，s取4；hp——受冲切承载力截面高度影响系数：当h≤800mm时，取hp=1.0；当h≥2000mm时，取hp=0.9；其间按线性内插法取值；ft——混凝土轴心抗拉强度设计值(kPa)；c1——与弯矩浸染方向同等的冲切临界截面的边长(m)，按本规范附录D打算；c2——垂直于c1的冲切临界截面的边长(m)，按本规范 附录D打算；as——不平衡弯矩通过冲切临界截面上的偏幸剪力通报的分配系数。
当柱荷载较大，等厚度筏板的受冲切承载力不能知足哀求时，可在筏板上面增设柱墩或在筏板下局部增加板厚或采取抗冲切钢筋等提高受冲切承载能力。

6.2.3 平板式筏基在内筒下的受冲切承载力应符合下式规定：

F1/umh0≤0.7hpft/ (6.2.3-1)

式中：F1——相应于荷载效应基本组合时的内筒所承受的轴力设计值与内筒下筏板冲切毁坏锥体内的基底反力设计值之差(kN)。
打算基底反力值时应扣除底板及其上填土的自重；um——距内筒外表面h0/2处冲切临界截面的周长(m)(图6.2.3)；

图6.2.3 筏板受内筒冲切的临界截面位置

h0——距内筒外表面h0/2处筏板的截面有效高度(m)；——内筒冲切临界截面周长影响系数，取1.25。
当须要考虑内筒根部弯矩的影响时，距内筒外表面h0/2处冲切临界截面的最大剪应力可按本规范式(6.2.2-1)打算，此时最大剪应力应符合下式规定：

max≤0.7hpft/ (6.2.2-2)

6.2.4 平板式筏基除应符合受冲切承载力的规定外，尚应按下列公式验算距内筒和柱边缘h0处截面的受剪承载力：

Vs≤0.7hsftbwh0 (6.2.4-1)hs=(800/h0)1/4 (6.2.4-2)

式中：Vs ——距内筒或柱边缘h0处，扣除底板及其上填土的自重后，相应于荷载效应基本组合的基底均匀净反力产生的筏板单位宽度剪力设计值(kN)；hs——受剪承载力截面高度影响系数：当h0＜800mm时，取h0=800mm；当h0＞2000mm时，取h0＝2000mm；其间按内插法取值；bw——筏板打算截面单位宽度(m)；h0——距内筒或柱边缘h0处筏板的截面有效高度(m)；当筏板变厚度时，尚应验算变厚度处筏板的截面受剪承载力。

6.2.5 梁板式筏基底板的厚度应符合受弯、受冲切和受剪承载力的哀求，且不应小于400mm；板厚与最大双向板格的短边净跨之比尚不应小于1／14。
梁板式筏基梁的高跨比不宜小于1／6。

6.2.6 梁板式筏基的根本梁除应符合正截面受弯承载力的哀求外，尚应验算柱边缘处或梁柱连接面八字角边缘处根本梁斜截面受剪承载力。

6.2.7 梁板式筏形根本梁和平板式筏形根本底板的顶面应符合底层柱下局部受压承载力的哀求。
对抗震设防烈度为9度的高层建筑，验算柱下根本梁、板局部受压承载力时，尚应按现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB 50011的哀求，考虑竖向地震浸染对柱轴力的影响。

6.2.8 地下室底层柱、剪力墙与梁板式筏基的根本梁连接的布局应应符合下列规定；1 当交叉根本梁的宽度小于柱截面的边永劫，交叉根本梁连接处宜设置八字角，柱角和八字角之间的净距不宜小于50mm[图6.2.8(a)]；

图6.2.8 地下室底层柱和剪力墙与梁板式筏基的根本梁连接布局1—根本梁；2—柱；3—墙

2 当单向根本梁与柱连接、且柱截面的边终年夜于400mm时，可按图6.2.8(b)、图6.2.8(c)采取，柱角和八字角之间的净距不宜小于50mm；当柱截面的边长小于或即是400mm时，可按图6.2.8(d)采取；3 当根本梁与剪力墙连接时，根本梁边至剪力墙边的间隔不宜小于50mm[图6.2.8(e)]。

6.2.9 筏形根本地下室的外墙厚度不应小于250mm，内墙厚度不宜小于200mm。
墙体内应设置双面钢筋，钢筋不宜采取光面圆钢筋。
钢筋配置量除应知足承载力哀求外，尚应考虑变形、抗裂及外墙防渗等哀求。
水平钢筋的直径不应小于12mm，竖向钢筋的直径不应小于10mm，间距不应大于200mm。
当筏板的厚度大于2000mm时，宜在板厚中间部位设置直径不小于12mm、间距不大于300mm的双向钢筋。

6.2.10 当地基土比较均匀、地基压缩层范围内无懦弱土层或可液化土层， 上部构造刚度较好，柱网和荷载较均匀、相邻柱荷载及柱间距的变革不超过20％，且平板式筏基板的厚跨比或梁板式筏基梁的高跨比不小于1／6时，筏形根本可仅考虑底板局部波折浸染，打算筏形根本的内力时，基底反力可按直线分布，并扣除底板及其上填土的自重。
当不符合上述哀求时，筏基内力可按弹性地基梁板等理论进行剖析。
打算剖析时应根据土层情形和地区履历选用地基模型和参数。

6.2.11 对有抗震设防哀求的构造，嵌固端处的框架构造底层柱截面组合弯矩设计值应按现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB 50011的规定乘以与其抗震等级相对应的增大系数。

6.2.12 当梁板式筏基的基底反力按直线分布打算时，其根本梁的内力可按连续梁剖析，边跨的跨中弯矩以及第一内支座的弯矩值宜乘以1.2的增大系数。
考虑到整体波折的影响，梁板式筏基的底板和根本梁的配筋除应知足打算哀求外，根本梁和底板的顶部跨中钢筋应按实际配筋全部连通，纵横方向的底部支座钢筋尚应有1／3贯通全跨。
底板高下贯通钢筋的配筋率均不应小于0.15％。

6.2.13 按基底反力直线分布打算的平板式筏基，可按柱下板带和跨中板带分别进行内力剖析，并应符合下列哀求：1 柱下板带中在柱宽及其两侧各0.5倍板厚且不大干1/4板跨的有效宽度范围内，其钢筋配置量不应小于柱下板带钢筋的一半，且应能承受部分不平衡弯矩amMunb，Munb为浸染在冲切临界面重心上的部分不平衡弯矩，am可按下式打算：

am=1-as (6.2.13)

式中：am——不平衡弯矩通过波折通报的分配系数；as——按本规范式(6.2.2-3)打算。
2 考虑到整体波折的影响。
筏板的柱下板带和跨中板带的底部钢筋应有1／3贯通全跨，顶部钢筋应按实际配筋全部连通，高下贯通钢筋的配筋率均不应小于0.15％。
3 有抗震设防哀求，平板式筏基的顶面作为上部构造的嵌固端、打算柱下板带截面组合弯矩设计值时，柱根内力应考虑乘以与其抗震等级相应的增大系数。

6.2.14 带裙房高层建筑筏形根本的沉降缝和后浇带设置应符合下列哀求：1 当高层建筑与相连的裙房之间设置沉降缝时，高层建筑的根本埋深应大于裙房根本的埋深，其值不应小于2m；地面以下沉降缝的缝隙运用粗砂填实：图[6.2.14(a)]。
2 当高层建筑与相连的裙房之间不设置沉降缝时，宜在裙房一侧设置用于掌握沉降差的后浇带。
当高层建筑根本面积知足地基承载力和变形哀求时，后浇带宜设在与高层建筑相邻裙房的第一跨内。
当须要知足高层建筑地基承载力、降落高层建筑沉降量，减小高层建筑与裙房间的沉降差而增大高层建筑根本面积时，后浇带可设在距主楼边柱的第二跨内，此时尚应知足下列条件：1)地基土质应较均匀；2)裙房构造刚度较好且根本以上的地下室和裙房构造层数不应少于两层；3)后浇带一侧与主楼连接的裙房根本底板厚度应与高层建筑的根本底板厚度相同：图[6.2.14(b)]。

（a)

(b)

图6.2.14 后浇带(沉降缝)示意1—高层；2—室外地坪以下用粗砂填实；3—后浇带；4—裙房及地下室

根据沉降实测值和打算值确定的后期沉降差知足设计哀求后，后浇带混凝土方可进行浇筑。
3 当高层建筑与相连的裙房之间不设沉降缝和后浇带时。
高层建筑及与其紧邻一跨裙房的筏板应采取相同厚度，裙房筏板的厚度宜从第二跨裙房开始逐渐变革，应同时 知足主、裙楼根本整体性和根本板的变形哀求；应进行地基变形和根本内力的验算，验算时应剖析地基与构造间变形的相互影响，并应采纳有效方法防止产生有不利 影响的差异沉降。

6.2.15 在同一大面积整体筏形根本上有多幢高层和低层建筑时，筏基的构造打算宜考虑上部构造、根本与地基土的共同浸染。
筏基可采取弹性地基梁板的理论进行整体打算；也可按各建筑物的有效影响区域将筏基划分为多少单元分别进行打算，打算时应考虑各单元的相互影响和交界处的变形折衷条件。

6.2.16 带裙房的高层建筑下的大面积整体筏形根本，其主楼下筏板的整体挠曲值不应大于0.5‰，主楼与相邻的裙房柱的差异沉降不应大于跨度的1‰。

6.2.17 在同一大面积整体筏形根本上有多幢高层和低层建筑时，各建筑物的筏板厚度应各自满足冲切及剪切哀求。

6.2.18 在大面积整体筏形根本上设置后浇带时，应符合本规范第6.2.14条以及第7.4节的规定。

6.3 箱形根本

6.3.1 箱形根本的内、外墙应沿上部构造柱网和剪力墙纵横均匀支配，当上部构造为框架或框剪构造时，墙体水平截面总面积不宜小于箱基水平投影面积的1/12；当根本平面长宽频年夜于4时，纵墙水平截面面积不宜小于箱形根本水平投影面积的1/18。
在打算墙体水平截面面积时，可不扣除洞口部分。

6.3.2 箱形根本的高度应知足构造承载力和刚度的哀求，不宜小于箱形根本长度(不包括底板悬挑部分)的1/20，且不宜小于3m。

6.3.3 高层建筑同一构造单元内，箱形根本的埋置深度宜同等。
且不得局部采取箱形根本。

6.3.4 箱形根本的底板厚度应根据实际受力情形、整体刚度及防水哀求确定，底板厚度不应小于400mm，且板厚与最大双向板格的短边净跨之比不应小于1/14。
底板除应知足正截面受弯承载力的哀求外，尚应知足受冲切承载力的哀求(图6.3.4)。
当底板区格为矩形双向板时，底板的截面有效高度h0应符合下式规定：

式中：pn——扣除底板及其上填土自重后，相应于荷载效应基本组合的基底均匀净反力设计值(kPa)；基底反力系数可按本规范附录E选用；ln1、ln2——打算板格的短边和长边的净长度(m)；hp——受冲切承载力截面高度影响系数，按本规范第6.2.2条确定。

图6.3.4 底板的冲切打算示意1—冲切毁坏锥体的斜截面；2—墙；3—底板

6.3.5 箱形根本的底板应知足斜截面受剪承载力的哀求。
当底板板格为矩形双向板时，其斜截面受受剪承载力可按下式打算：

Vs≤0.7hsft(ln2-2h0)h0 (6.3.5)

式中：Vs——距强边缘h0处，浸染在图6.3.5阴影部分面积上的扣除底板及其上填土自重后，相应于荷载效应基本组合的基地均匀净反力产生的剪力设计值(kN)；hs——受剪承载力截面高度影响系数，按本规范式(6.2.4-2)确定。
当底板板格为单向板时，其斜截面受剪承载力应按本规范式（6.2.4-1)打算，个中Vs，为支座边缘处由基底均匀净反力产生的剪力设计值。

图6.3.5 Vs打算方法的示意

6.3.6 箱形根本的墙身厚度应根据实际受力情形、整体刚度及防水哀求确定。
外墙厚度不应小于250mm；内墙厚度不宜小于200mm。
墙体内应设置双面钢筋。
竖向和水平钢筋的直径均不应小于10mm，间距不应大于200mm。
除上部为剪力墙外，内、外墙的墙顶处宜配置两根直径不小于20mm的通长布局钢筋。

6.3.7 当地基压缩层深度范围内的土层在竖向和水平方向较均匀、且上部构造为平、立面支配较规则的剪力墙、框架、框架—剪力墙体系时，箱形根本的顶、底板可仅按局部波折打算，打算时地基反力应扣除板的自重。
顶、底板钢筋配置量除知足局部波折的打算哀求外，跨中钢筋应按实际配筋全部连通，支座钢筋尚应有1／4贯通全跨，底板高下贯通钢筋的配筋率均不应小于0.15％。

6.3.8 对不符合本规范第6.3.7条哀求的箱形根本，应同时打算局部波折及整体波折浸染。
打算整体波折时应采取上部构造、箱形根本和地基共同浸染的剖析方法；底板局部波折产生的弯矩应乘以0.8折减系数；箱形根本的自重应按均布荷载处理；基底反力可按本规范附录精确定。
对等柱距或柱距相差不大干20％的框架构造，箱形根本整体弯矩的简化打算可按本规范附录F进行。
在箱形根本顶、底板配筋时，应综合考虑承受整体波折的钢筋与局部波折的钢筋的配置部位，使截面各部位的钢筋能充分发挥浸染。

6.3.9 当地下室箱形根本的墙体面积率不能知足本规范第6.3.1条哀求时，箱形根本的内力可按截条法，或其他有效打算方法确定。

6.3.10 箱形根本的内、外墙，除与上部剪力墙连接者外，各片墙的墙身的竖向受剪截面应符合本规范式(6.1.1)哀求。
打算各片墙竖向剪力设计值时，可按地基反力系数表确定的地基反力按根本底板等角分线与板等分线所围区域传给对应的纵横根本墙(图6.3.10)，并假设底层柱为支点，按连续梁打算根本墙上各点竖向剪力。
对不符合本规范第6.3.1条和第6.3.7条哀求的箱形根本，尚应考虑整体波折的影响。

图6.3.10 打算墙竖向剪力时地基反力分配图

6.3.11 箱基上的门洞宜设在柱间居中部位，洞边至上层柱中央的水平间隔不宜小于1.2m，洞口上过梁的高度不宜小于层高的1／5，洞口面积不宜大于柱距与箱形根本全高乘积的1／6。
墙体洞口周围应设置加强钢筋，洞口四周附加钢筋面积不应小于洞口内被割断钢筋面积的一半，且不应少于两根直径为14mm的钢筋，此钢筋应从洞口边缘处延长40倍钢筋直径。

6.3.12 单层箱基洞口上、下过梁的受剪截面应分别符合下列公式的规定：当hi/b≤4时

Vi≤0.25fcAi(i=1,为上过梁；i=2，为下过梁）(6.3.12-1)

当hi/b≥6时

Vi≥0.20fcAi(i=1,为上过梁；i=2，为下过梁）(6.3.12-2)

当4＜hi/b＜6时，按线性内插法确定。

V1=V +(q1l/2) (6.3.12-3)V2=（1-）V +[(q2l/2)] (6.3.12-4)

(6.3.12-5)

式中：V1、V2——上、下过梁的剪力设计值(kN)；V——洞口中点处的剪力设计值(kN)；——剪力分配系数；q1、q2——浸染在上、下过梁上的均布荷载设计值(kPa)；l——洞口的净宽；A1、A2——上、下过梁的有效截面积(m2)，可按图6.3.12(a)及图6.3.12(b)的阴影部分打算，并取个中较大值。
多层箱基洞口过梁的剪力设计值也可按式(6.3.12-1)～式(6.3.12-5)打算。

6.3.13 单层箱基洞口上、下过梁截面的顶部和底部纵向钢筋，应分别按式(6.3.13-1)、式(6.3.13-2)求得的弯矩设计值配置：

(6.3.13-1)

图6.3.12 洞口高下过梁的有效截面积

(6.3.13-2)

式中：M1、M2——上、下过梁的弯矩设计值(kNm)。

6.3.14 底层柱与箱形根本交卸处，柱边和墙边或柱角和八字角之间的净距不宜小于50mm，并应验算底层柱下墙体的局部受压承载力；当不能知足时，应增加墙体的承压面积或采纳其他有效方法。

6.3.15 底层柱纵向钢筋伸入箱形根本的长度应符合下列规定；1 柱下三面或四面有箱形根本墙的内柱，除四角钢筋应直通基底外，别的钢筋可终止在顶板底面以下40倍钢筋直径处；2 外柱、与剪力墙相连的柱及其他内柱的纵向钢筋应直通到基底。

6.3.16 当箱形根本的外墙设有窗井时，窗井的分隔墙应与内墙连成整体。
窗井分隔墙可视作由箱形根本内墙伸出的挑梁。
窗井底板应按支承在箱形根本外墙、窗井外墙和分隔墙上的单板或双向板打算。

6.3.17 与高层建筑相连的门厅等低矮构造单元的根本，可采取从箱形根本挑出的根本梁方案(图6.3.17)。
挑出长度不宜大于0.15倍箱形根本宽度，并应验算挑梁产生的偏幸荷载对箱基的不利影响，挑出部分下面应添补一定厚度的疏松材料，或采纳其他能担保其自由下沉的方法。

图6.3.17 箱形根本挑出部位示意1—裙房；2—室外地坪；3—箱基

6.3.18 当箱形根本兼作人防地下室时，箱形根本的设计和布局尚应符合现行国家标准《公民防空地下室设计规范》GB 50038的规定。

6.4 桩筏与桩箱根本

6.4.1 当筏形根本或箱形根本下的天然地基承载力或沉降值不能知足设计哀求时，可采取桩筏或桩箱根本。
桩的类型应根据工程地质状况、构造类型、荷载性子、施工条件以及经济指标等成分决定。
桩的设计应符合国家现行标准《建筑地基根本设计规范》GB 50007和《建筑桩基技能规范》JGJ 94的规定，抗震设防区的桩基尚应符合现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB 50011的规定。

6.4.2 桩筏或桩箱根本中桩的支配应符合下列原则：1 桩群承载力的协力浸染点宜与构造竖向永久荷载协力浸染点相重合；2 同一构造单元应避免同时采取摩擦桩和端承桩；3 桩的中央距应符合现行行业标准《建筑桩基技能规范》JGJ 94的干系规定；4 宜根据上部构造体系、荷载分布情形以及根本整体变形特色，将桩集中在上部构造紧张竖向构件(柱、墙和筒)下面，桩的数量宜与上部荷载的大小和分布相对应；5 对框架—核心筒构造宜通过调度桩径、桩长或桩距等方法，加强核心筒外缘1倍底板厚度范围以内的支承刚度。
以减小根本差异沉降和根本整体弯矩；6 有抗震设防哀求的框架—剪力墙构造，对位于根本边缘的剪力墙，当考虑其两端应力集中影响时，宜适当增加墙端下的布桩量；当桩端为非岩石持力层时，宜将地震浸染产生的弯矩乘以0.8的降落系数。

6.4.3 桩上的筏形与箱形根本打算应符合下列规定：1 均匀布桩的梁板式筏形与箱形根本的底板厚度，以及平板式筏形根本的厚度应符合受冲切和受剪切承载力的规定。
梁板式筏形与箱形根本底板的受冲切承载力和受剪承载力，以及平板式筏基上的构造墙、柱、核心筒、桩对筏板的受冲切承载力和受剪承载力可按国家现行标准《建筑地基根本设计规范》GB 50007和《建筑桩基技能规范》JGJ 94进行打算。
当平板式筏形根本柱下板的厚度不能知足受冲切承载力哀求时，可在筏板上增设柱墩或在筏板内设置抗冲切钢筋提高受冲切承载力。
2 对底板厚度符合受冲切和受剪切承载力规定的箱形根本、根本板的厚跨比或根本梁的高跨比不小于1／6的平板式和梁板式筏形根本，当桩端持力层较坚硬且均匀、上部构造为框架、剪力墙、框剪构造，柱距及柱荷载的变革不超过20％时，筏形根本和箱形根本底板的板与梁的内力可仅按局部弯矩浸染进行打算。
打算时先将根本板上的竖向荷载设计值按静力等效原则移至根本底面桩群承载力重心处，弯矩引起的桩顶不屈均反力校直线分布打算，求得各桩顶反力，并将桩顶反力均匀分配到干系的板格内，按倒楼盖法打算箱形根本底板和筏形根本板、梁的内力。
内力打算时应扣除底板、根本梁及具上填土的自重。
当桩顶反力与干系的墙或柱的荷载效应相差较大时，应调度桩位再次打算桩顶反力。
3 对框架—核心筒构造以及不符合本条第2款哀求的构造，当桩筏、桩箱根本均匀布桩时，可将基桩简化为弹簧，按支承于弹簧上的梁板构造进行桩筏、桩箱根本的整体波折和局部波折打算。
当上述构造按本规范第6.4.2条第5款布桩时，可仅按局部弯矩浸染进行打算。
基桩的弹簧系数可取桩顶压力与桩顶沉降量之比，并结合地区履历确定；当群桩效应不明显、桩基沉降量较小时，桩的弹簧系数可根据单桩静荷载试验的荷载-位移曲线撞桩顶荷载和桩顶沉降量之比确定。

6.4.4 基桩的布局及桩与筏形或箱形根本的连接应符合现行行业标准《建筑桩基技能规范》JGJ 94的规定。

6.4.5 桩上筏形与箱形根本的布局应符合下列规定：1 桩上筏形与箱形根本的混凝土强度等级不应低于C30；垫层混凝土强度等级不应低于C10，垫层厚度不应小于70mm；2 当箱形根本的底板和筏板仅按局部弯矩打算时，其配筋除应知足局部波折的打算哀求外，箱基底板和筏板顶部跨中钢筋应全部连通，箱基底板和筏基的底部支座钢筋应分别有1/4和1/3贯通全跨，高下贯通钢筋的配筋率均不应小于0.15％；3 底板下部纵向受力钢筋的保护层厚度在有垫层时不应小于50mm，无垫层时不应小于70mm，此外尚不应小于桩头嵌入低板内的长度；4 均匀布桩的梁板式筏基的底板和箱基底板的厚度除应知足承载力打算哀求外，其厚度与最大双向板格的短边净跨之比不应小于1／14，且不应小于400mm；平板式筏基的板厚不应小于500mm；5 当筏板厚度大于2000mm时，宜在板厚中间设置直径不小于12mm、间距不大于300mm的双向钢筋网。

6.4.6 当根本板的混凝土强度等级低于柱或桩的混凝土强度等级时，应验算柱下或桩上根本板的局部受压承载力。

6.4.7 当抗拔桩常年位于地下水位以下时，可按现行国家标准《混凝土构造设计规范》GB 50010关于掌握裂痕宽度的方法进行设计。

7 施 工7.1 一样平常规定

7.1.1 高层建筑筏形与箱形根本的施工组织设计应依据根本设计施工图、基坑支护设计施工图、园地的工程地质、水文地质资料等进行体例，并应对降水和隔水、支护构造、地基处理、土方开挖，根本混凝工浇筑等施工项目的顺序和相互之间的搭接进行合理安排。

7.1.2 高层建筑筏形与箱形根本的施工组织设计应包括下列内容：1 降水和隔水施工；2 周围废旧建(构)筑物根本和废旧管道处理；3 地基处理；4 基坑支护构造施工、土方开挖、堆放和运输；5 根本和地下室施工，根本施工各阶段的抗浮验算和方法；6 施工监测和信息化施工；7 周围既有建筑和环境保护及应急抢险预案等。
7.1.3基坑施工前，应对周围的既有建(构)筑物、道路和地下管线的状态进行详细调查；对裂痕、下沉、倾斜等破坏迹象，应做好标记和影像、笔墨记录；对须要保护的原有建(构)筑物、道路和地下管线的位移应确定掌握标准，必要时应采纳加固方法。

7.1.4 对下列基坑的施工方案应组织专家进行可行性和安全性论证：1 主要建(构)筑物附近的基坑；2 工程地质条件繁芜的基坑；3 深度超过5m的基坑；4 有分外哀求的基坑。

7.1.5 基坑支护构造应由专业设计单位进行。
在软地皮区基坑的设计与施工中宜剖析土体的蠕变和空间尺度对支护构造位移的影响，规定许可位移量，并制订掌握位移的技能方法。

7.1.6 基坑支护的设计利用期限应知足根本施工的哀求，且不应小于一年。

7.1.7 在基坑施工过程中存不才列情形时，应进行地基土加固处理：1 基坑及周围的土层不能知足开挖、放坡及根本的正常施工条件；2 基坑内地基不能知足基坑侧壁的稳定哀求；3 对影响范围内须保护的建(构)筑物、道路和地下管线的影响超过其承受能力。

7.1.8 基坑内外地基土加固处理应与支护构造统一进行设计。

7.1.9 基坑开挖完成后，应立即进行根本施工。
当不能立即进行根本施工时，应采纳防止基坑底部积水和土体扰动的保护方法。

7.1.10 基坑施工过程中应对降水、隔水系统、支护构造、各种不雅观察点和监测点采纳保护方法，并应根据施工组织设计做好监测记录，及时反馈信息，创造非常情形应及时处理。

7.2 地下水掌握

7.2.1 当地表水、地下水影响基坑施工时，应采纳排水、截水、隔水、人工降落地下水位或降落承压水压力的方法；在可能发生流砂、管涌等征象的场区，不得采取明沟排水。

7.2.2 地下水掌握方案应根据水文地质资料、基坑开挖深度、支护办法及降水影响区域内建(构)筑物、管线对降水反应的敏感程度等成分确定。

7.2.3 对未设置隔水帷幕的基坑，宜将地下水位降落至基坑底面以下0.5m～1.0m。
对已设置隔水帷幕的基坑，应对坑内土体进行临时疏干。

7.2.4 应对降水影响范围进行估算。
对降水影响区域内的危房、主要建筑、变形敏感的建(构)筑物，除在降水过程中应进行监测外，尚应估算由降水引起的附加沉降。
如沉降超过许可值，应采纳隔水、回灌等方法或对建(构)筑物进行加固。

7.2.5 降水工程的施工应符合现行国家标准《建筑地基根本工程施工质量验收规范》GB 50202的规定，并严格掌握出水的含沙量。
当创造抽出的水体中有较多泥沙时，应立即封井停滞抽水。

7.2.6 严禁施工用水、废旧管道渗漏的水和雨水等积聚在坑外土体中并严禁其流入基坑。
应随时做好坑内临时排水明沟和集水井，担保大气降水能及时排出。
当基坑及其汇水面积较大时，应打算暴雨可能产生的汇水水量，并准备足够的排水泵等应急设备。

7.2.7 降水方案可选用轻型井点、喷射井点、深井井点和真空深井井点。
轻型井点的降水深度不宜超过6m，大于6m时可采取多级轻型井点。
轻型井点的真空设备可采取真空泵、隔膜泵或射流泵。
真空泵应与总管放在同一标高。

7.2.8 喷射井点可在降水深度不超过8m时采取。
喷射井点的喷射器应放到井点管的滤管中，直接在滤管附近形成真空。

7.2.9 当降水深度大于6m，且土层的渗透系数大于1.010-5cm/s时，宜采取自流深井井点。
自流深井井点宜采取通长滤管。

7.2.10 当降水深度大于6m，且土层的渗透系数小于1.010-5cm/s时，宜采取在深井井管内施加真空的真空深井井点。
真空深井井点应在开挖面以下的井底设置滤管，滤管长度宜为4m。
当降水深度较深时，可设置多个滤管。
真空深井井点可疏干的面积宜取其周围150m2～300m2。

7.2.11 深井井点的井管宜用外径为250mm～300mm的钢管，井孔直径不宜小干700mm。
管壁与孔壁之间应回填不小于200mm的清洁砾砂滤层。
真空泵宜采取柱塞泵。
应始终保持砾砂滤层和滤层中稳定的真空度。
抽水期间井内真空度不应小于0.7。
井孔上部靠近土体表面处运用黏土封闭，开挖后袒露的滤管也应及时拆除或封闭，防止漏气。

7.2.12 降水井点的平面支配应与土方开挖的分层、分块和顺序相结合，并应与坑内支撑的支配相结合。
放坡开挖的基坑，井点管至坑边的间隔不应小于1m。
机房至坑边的间隔不应小于1.5m，地面应夯实填平。
降水完毕后，应根据工程特点和土方回填进度陆续关闭和拔除井点管。
轻型井点管拔除后应立即用砂土将井孔回填密实。
对付深井井点，应制订专门的封井方法，防止承压水在停滞降水后向上冲冒。

7.2.13 当基坑底面以下存在渗透性较强、含承压水的土层时、应按下式验算坑底突涌的危险性：

(7.2.13)

式中：i——含承压水土层顶面到基坑底面第i层上的重度(kN／m3)；hi——含承压水土层顶面到基坑底面第i层土的厚度(m)；ww——含承压水土层顶面处的水头压力(kPa)；K——安全系数，可取K=1.05

7.2.14 在施工阶段应根据地下水位和根本施工的实际情形按本规范第5.5.4条进行抗浮稳定验算；在确定抗浮验算水位时，尚应考虑岩石裂隙水积聚等成分的影响。

7.2.15 可采纳延长降水井抽水韶光或在基底设置倒滤层等方法减小基底水压力，防止地下室上浮。

7.3 基坑开挖

7.3.1 不才列情形下，基坑开挖时应采纳支护方法：1 基坑深度较大，不具备自然放坡施工条件；2 地基土质松软，地下水位高或有丰硕上层滞水；3 基坑开挖可能危及临近建(构)筑物、道路及地下管线的安全与利用。

7.3.2 基坑支护构造应根据当地工程履历，综合剖析水文地质条件、基坑开挖深度、园地条件及周围环境等成分进行设计、施工。

7.3.3 当支护构造的水平位移和周围建(构)筑物的沉降达到预警值时，应加强不雅观测，并剖析缘故原由；达到掌握值时，应采纳应急方法，确保基坑及周围建(构)筑物的安全。

7.3.4 基坑开挖时，应在地面和坑内设置排水系统；必要时应对基坑顶部一定范围进行硬化封闭；冬期和雨期施工时，应采纳有效方法，防止地基土的冻胀和浸泡。

7.3.5 在基坑隔水帷幕的施上中，应加强防水薄弱部位的不雅观察和处理，并应订定防止接缝处渗水的方法。

7.3.6 基坑周边的施工荷载严禁超过设方案定的限值，施工荷载至基坑边的间隔不得小于1m。
当有重型机器需在基坑边作业时，应采纳确保机器和基坑安全的方法。

7.3.7 在基坑开挖过程中，严禁破坏支护构造、降水举动步伐和工程桩；应避免挖土机器直接压在支撑上。
对工程监测举动步伐。
宜设置能干的提示标志和可靠的保护构架进行保护。

7.3.8 采取钢筋混凝土内支撑的基坑，当支撑长度大于50m时，宜剖析支撑混凝土紧缩和昼夜温差变革引起的热胀冷缩对支护构造的影响。
当基坑的长度和宽度均大于100m时，宜采取中央岛法、逆作法等方法，减小混凝土紧缩不利影响。

7.3.9 基坑开挖应根据支扩构造特点、开挖土体的性子、大小、深度和形状按设计流程分块、分层进行，严禁超挖。
在软土中挖土的分层厚度不宜大于3m，并应采纳方法，防止因土体流动造成桩基破坏。

7.3.10 当开挖过程中涌现坑内临时土坡时，应在施工组织设计中注明放坡坡度，防止土坡失落稳。

7.3.11 挖土机器宜放置在高于挖土标高的台阶上，向下挖土，边挖边退，减少挖土机器对刚挖出土面的扰动。
当挖到坑底时，应在基坑设计底面以上保留200mm～300mm土层，由人工挖除应在基坑设计底面以上保留200mm～300mm土层，由人工挖除。

7.3.12 基坑开挖至设计标高并履历收合格后，应立即进行垫层施工，防止暴晒和雨水浸泡造成地基土毁坏。

7.3.13 在软地皮区地面堆土时应均衡进行，堆土量不应超过地基承载力特色值。
不应危及在建和既有建筑物的安全。

7.3.14 当地下连续墙作为永久构造一部分时，其施工应符合下列规定：1 应进行二次清槽或采取槽底注浆等方法，确保沉渣知足哀求；2 应采取抗渗性能强的墙幅间的接头形式，或在接头的内侧或外侧增设抗渗方法；3 与板、柱、梁、内衬墙等的连接可采取预埋钢筋、钢板和钢筋接驳器等形式。

7.3.15 在懦弱地基上采取逆作法施工时，应采纳方法担保施工期间受力桩及桩上钢构架柱的垂直度和平面位置精度。

7.3.16 当用于基坑支护的钢板桩需回收时，应逐根拔除，并应及时用土将拔桩留下的孔洞回填密实。

7.4 筏形与箱形根本施工

7.4.1 筏形与箱形根本的施工应符合现行国家标准《混凝土构造工程施工及验收规范》GB 50204的有关规定。

7.4.2 当筏形与箱形根本的长度超过40m时，应设置永久性的沉降缝和温度紧缩缝。
当不设置永久性的沉降缝和温度紧缩缝时，应采纳设置沉降后浇带、温度后浇带、勾引缝或用微膨胀混凝土、纤维混凝土浇筑根本等方法。

7.4.3 后浇带的宽度不宜小于800mm，在后浇带处，钢筋应贯通。
后浇带两侧应采取钢筋支架和钢丝网隔断，保持带内的清洁.防止钢筋锈蚀或被压弯、踩弯。
并应担保后浇带两侧混凝土的浇注质量。

7.4.4 后浇带浇筑混凝土前，应将缝内的杂物清理干净。
做好钢筋的除锈事情并将两侧混凝土凿毛，涂刷界面剂。
后浇带混凝土应采取微膨胀混凝土，且强度等级应比原构造混凝土强度等级增大一级。

7.4.5 沉降后浇带混凝土浇筑之前。
其两侧宜设置临时支护，并应限定施工荷载，防止混凝土浇筑及拆除模板过程中，支撑松动、移位。

7.4.6 沉降后浇带应在其两侧的差异沉降趋于稳定后再浇筑混凝土。

7.4.7 温度后浇带从设置到浇筑混凝土的韶光不宜少于两个月。

7.4.8 后浇带混凝土浇筑时的环境温度宜低于两侧混凝土浇筑时的环境温度。
后浇带混凝土浇筑完毕后，应做好养护事情。

7.4.9 当地下室有防水哀求时，地下室后浇带不宜留成直槎，并应做好后浇带与整体根本连接处的防水处理。

7.4.10 桩筏与桩箱根本底板与桩连接的防水做法应符合现行行业标准《建筑桩基技能规范》JGJ 94的规定。

7.4.11 根本混凝土应采取同—品种水泥、掺合料、外加剂和同一合营比。

7.4.12 大体积混凝土施工应符合下列规定：1 宜采取掺合料和外加剂改进混凝土和易性，减少水泥用量，降落水化热，其用量应通过试验确定。
掺合料和外加剂的质量应符合现行国家标准《混凝土质量掌握标准》GB 50164的规定；2 宜连续浇筑。
少举动步伐工缝；宜采取斜面式薄层浇捣，利用自然流淌形成斜坡，浇筑时应采纳防止混凝土将钢筋推离设计位置的方法；采取分仓浇筑时，相邻仓块浇筑的间隔韶光不宜少于14d；3 宜采取蓄热法或冷却法养护，其内外温差不宜大于25℃；4 必须进行二次抹面，减少表面紧缩裂痕，必要时可在混凝土表层设置钢丝网。

7.4.13 混凝土的泌水宜采取抽水机抽吸或在侧模上设置泌水孔打消。

8 检测与监测8.1 一样平常规定

8.1.1 高层建筑筏形与箱形根本施工以前应体例检测与监测方案。
检测与监测方案应根据建筑园地的地质条件和工程须要确定。
方案中应包括工程概况、环境状况、地质条件、检测与监测项目、测点支配、传感器埋设与测试方法、监测项目的设计值和报警值、读数的间隔韶光和数据速报制度。

8.1.2 高层建筑筏形与箱形根本应进行沉降不雅观测。
主要的、体形繁芜的高层建筑，尚应进行地基反力和根本内力的监测。
在软地皮区或工程须要时，宜进行地基土分层沉降和基坑回弹不雅观测。

8.1.3 地下水位变革对拟建工程或周边环境有较大影响时，应进行地下水位监测。
在施工降水和回灌过程中，尚应对各个干系的含水土层进行水位监测。

8.1.4 基坑开挖时，应对支护构造的位移、变形和内力进行监测。

8.1.5 基坑开挖后，应对开挖戳穿的地基状况进行考验，当创造与勘察报告和设计文件不一致或碰着非常情形时，应进行处理。

8.1.6 监测与检测数据应真实、完全，测试事情完成后，应提交监测或检测报告。

8.2 施工监测

8.2.1 施工过程中央按监测方案对影响区域内的建(构)筑物，道路和地下管线的变形进行监测，监测数据应作为调度施工进度和工艺的依据。

8.2.2 对承受地下水浮力的工程，地下水位的监测应进行至荷载大于浮力并确认建筑物安全时方可停滞。

8.2.3 在进行筏形与箱形根本大体积混凝土施工时，应对其表面和内部的温度进行监测。

8.3 基坑考验

验应包括下列内容：1 核对基坑的位置、平面尺寸、坑底标高是否与勘察和设计文件同等；2 核对基坑侧面和基坑底的土质及地下水状况是否与勘察报告同等；3 检讨是否有洞穴、古墓、古井、暗沟、防空掩体及地下埋设物、并查清其位置、深度、性状；4 检讨基坑底土是否受到施工的扰动及扰动的范围和深度；5 冬、雨期施工时应检讨基坑底土是否受冻，是否受浸泡、冲刷或干裂等，并应查明受影响的范围和深度；对开挖完成后未能立即浇筑混凝土基坑，应检讨基坑底的保护方法；6 对地基土，可采取轻型圆锥动力触探进行考验；轻型圆锥动力触探的规格及操作应符合现行国家标准《岩土工程勘察规范》GB 50021的规定；7 基坑考验尚应符合现行国家标准《建筑地基根本工程施工质量验收规范》GB 50202的有关规定。

8.3.2 对经由处理的地基，应考验地基处理的质量是否符合设计哀求。

8.3.3 对桩筏与桩箱根本，基坑开挖后。
应考验桩的位置、桩顶标高、桩头混凝土质量及预留插入底板的钢筋长度是否符合设计哀求。

8.3.4 应根据基坑考验创造的问题，提出关于设计和施工的处理见地。

8.3.5 当现场考验结果与勘察报告有较大差异时，应进行补充勘察。

8.4 建筑物沉降不雅观测

8.4.1 建筑物沉降不雅观测应设置永久性高程基准点，每个园地永久性高程基准点的数量不得少于3个。
高程基准点应设置在变形影响范围以外，高程基准点的标石应埋设在基岩或稳定的地层中，并应担保在不雅观测期间高程基准点的标高不发生变动。

8.4.2 沉降不雅观测点的布设，应根据建筑物体形、构造特点、工程地质条件等确定。
宜在建筑物中央点、角点及周边每隔10m～15m或每隔(2～3)根柱处布设不雅观测点。
并应在根本类型、埋深和荷载有明显变革及可能发生差异沉降的两侧布设不雅观测点。

8.4.3 沉降不雅观测的水准丈量级别和精度应根据建筑物的主要性、利用哀求、环境影响、工程地质条件及预估沉降量等成分按现行行业标准《建筑变形丈量规范》JGJ 8有关规定确定。

8.4.4 沉降不雅观测应从完成根本底板施工时开始，在施工和利用期间连续进行长期不雅观测。
直至沉降稳定终止。

8.4.5 沉降稳定的掌握标准宜按沉降不雅观测期间末了100d的均匀沉降速率不大于0.01mm/d采取。

附录A 基床系数载荷试验要点

A.0.1 本试验要点适用于测求弹性地基基床系数。

A.0.2 平板载荷试验应支配在有代表性的地点进行，每个园地不宜少于3组试验，且应支配于根本底面标高处。

A.0.3 载荷试验的试坑直径不应小于承压板直径的3倍。

A.0.4 用于基床系数载荷试验的标准承压板应为圆形，其直径应为0.30m。

A.0.5 试验最大加载量应达到毁坏。
承压板的安装、加荷分级、不雅观测韶光、稳定标准和终止加荷条件等，应符合现行国家标准《建筑地基根本设计规范》GB 50007浅层平板载荷试验要点的哀求。

A.0.6 根据载荷试验成果剖析哀求，应绘制p-s曲线，必要时绘制各级荷载下s-t,或s-lgt曲线，根据p-s曲线拐点，结合s-lgt曲线特色，确定比例界线压力。

A.0.7 确定地基土基床系数Ks应符合下列哀求：1 根据标准承压板载荷试验p-s曲线，应按下式打算基准基床系数Kv：

Kv=p/s (A.0.7-1)

式中：p——实测p-s曲线比例界线压力，若p-s曲线无明显直线段，p取极限压力之半(kPa)；s——为相应于该p值的沉降量(m)。
2 根据实际根本尺寸，改动后的地基土基准基床系数Kvl应按下式打算：

黏性土：Kvl=(0.30/b)Kv (A.0.7-2)砂土：Kvl=[(b+0.30)/2b]2Kv (A.0.7-3)

式中： b——根本底面宽度(m)。
3 根据实际根本形状，改动后的地基基床系数Ksl应按下式打算：

黏性土：Ksl=[Kvl(2l+b)/3l] (A.0.7-4)砂土：Ksl=Kvl (A.0.7-5)

式中：l——根本底面长度(m)。

附录B 附加应力系数A、均匀附加应力系数A

B.0.1 矩形面积上均布荷载下角点的附加应力系数a、均匀附加应力系数

应按表B.0.11、表B.0.1-2确定。

表B.0.1-1 矩形面积上均布荷载浸染下角点附加应力系数a

l/b

1.0

1.2

1.4

1.6

1.8

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

10.0

条形

z/b

0.0

0.250

0.250

0.250

0.250

0.250

0.250

0.250

0.250

0.250

0.250

0.250

0.250

0.2

0.249

0.249

0.249

0.249

0.249

0.249

0.249

0.249

0.249

0.249

0.249

0.249

0.4

0.240

0.242

0.243

0.243

0.244

0.244

0.244

0.244

0.244

0.244

0.244

0.244

0.6

0.223

0.228

0.230

0.232

0.232

0.233

0.234

0.234

0.234

0.234

0.234

0.234

续B.0.1-1

l/b

1.0

1.2

1.4

1.6

1.8

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

10.0

条形

z/b

0.8

0.200

0.207

0.212

0.215

0.216

0.218

0.220

0.220

0.220

0.220

0.220

0.220

1.0

0.175

0.185

0.191

0.195

0.198

0.200

0.203

0.204

0.204

0.204

0.205

0.205

1.2

0.152

0.163

0.171

0.176

0.179

0.182

0.187

0.188

0.189

0.189

0.189

0.189

1.4

0.131

0.142

0.151

0.157

0.161

0.164

0.171

0.173

0.174

0.174

0.174

0.174

1.6

0.112

0.124

0.133

0.140

0.145

0.148

0.157

0.159

0.160

0.160

0.160

0.160

1.8

0.097

0.108

0.117

0.124

0.129

0.133

0.143

0.146

0.147

0.148

0.148

0.148

2.0

0.084

0.095

0.103

0.110

0.116

0.120

0.131

0.135

0.136

0.137

0.137

0.137

2.2

0.073

0.083

0.092

0.098

0.104

0.108

0.121

0.125

0.126

0.127

0.128

0.128

2.4

0.064

0.073

0.081

0.088

0.093

0.098

0.111

0.116

0.118

0.118

0.119

0.119

2.6

0.057

0.065

0.072

0.079

0.084

0.089

0.102

0.107

0.110

0.111

0.112

0.112

2.8

0.050

0.058

0.065

0.071

0.076

0.080

0.094

0.100

0.102

0.104

0.105

0.105

3.0

0.045

0.052

0.058

0.064

0.069

0.073

0.087

0.093

0.096

0.097

0.099

0.099

3.2

0.040

0.047

0.053

0.058

0.063

0.067

0.081

0.087

0.090

0.092

0.093

0.094

3.4

0.036

0.042

0.048

0.053

0.057

0.061

0.075

0.081

0.085

0.086

0.088

0.089

3.6

0.033

0.038

0.043

0.048

0.052

0.056

0.069

0.076

0.080

0.082

0.084

0.084

3.8

0.030

0.035

0.040

0.044

0.048

0.052

0.065

0.072

0.075

0.077

0.080

0.080

4.0

0.027

0.032

0.036

0.040

0.044

0.048

0.060

0.067

0.071

0.073

0.076

0.076

4.2

0.025

0.029

0.033

0.037

0.041

0.044

0.056

0.063

0.067

0.070

0.072

0.073

4.4

0.023

0.027

0.031

0.034

0.038

0.041

0.053

0.060

0.064

0.066

0.069

0.070

续B.0.1-1

l/b

1.0

1.2

1.4

1.6

1.8

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

10.0

条形

z/b

4.6

0.021

0.025

0.028

0.032

0.035

0.038

0.049

0.056

0.061

0.063

0.066

0.067

4.8

0.019

0.023

0.026

0.029

0.032

0.035

0.046

0.053

0.058

0.060

0.064

0.064

5.0

0.018

0.021

0.024

0.027

0.030

0.033

0.043

0.050

0.055

0.057

0.061

0.062

6.0

0.013

0.015

0.017

0.020

0.022

0.024

0.033

0.039

0.043

0.046

0.051

0.052

7.0

0.009

0.011

0.013

0.015

0.016

0.018

0.025

0.031

0.035

0.038

0.043

0.045

8.0

0.007

0.009

0.010

0.011

0.013

0.014

0.020

0.025

0.028

0.031

0.037

0.039

9.0

0.006

0.007

0.008

0.009

0.010

0.011

0.016

0.020

0.024

0.026

0.032

0.035

10.0

0.005

0.006

0.007

0.007

0.008

0.009

0.013

0.017

0.020

0.022

0.028

0.032

12.0

0.003

0.004

0.005

0.005

0.006

0.006

0.009

0.012

0.014

0.017

0.022

0.026

14.0

0.002

0.003

0.003

0.004

0.004

0.005

0.007

0.009

0.011

0.013

0.018

0.023

16.0

0.002

0.002

0.003

0.003

0.003

0.004

0.005

0.007

0.009

0.010

0.014

0.020

18.0

0.001

0.002

0.002

0.002

0.003

0.003

0.004

0.006

0.007

0.008

0.012

0.018

20.0

0.001

0.001

0.002

0.002

0.002

0.002

0.004

0.005

0.006

0.007

0.010

0.016

25.0

0.001

0.001

0.001

0.001

0.001

0.002

0.002

0.003

0.004

0.004

0.007

0.013

30.0

0.001

0.001

0.001

0.001

0.001

0.001

0.002

0.002

0.003

0.003

0.005

0.011

35.0

0.000

0.000

0.001

0.001

0.001

0.001

0.001

0.002

0.002

0.002

0.004

0.009

40.0

0.000

0.000

0.000

0.000

0.001

0.001

0.001

0.001

0.001

0.002

0.003

0.008

注：l——矩形均布荷载长度(m)；b——矩形均布荷载宽度(m)；z——打算点离根本底面或桩端平面垂直间隔(m)。

表B.0.1-2 矩形面积上均布荷载浸染下角点均匀附加应力系数

l/b

1.0

1.2

1.4

1.6

1.8

2.0

2.4

2.8

3.2

3.6

4.0

5.0

10.0

z/b

0.0

0.2500

0.2500

0.2500

0.2500

0.2500

0.2500

0.2500

0.2500

0.2500

0.2500

0.2500

0.2500

0.2500

0.2

0.2496

0.2497

0.2497

0.2498

0.2498

0.2498

0.2498

0.2498

0.2498

0.2498

0.2498

0.2498

0.2498

0.4

0.2474

0.2479

0.2481

0.2483

0.2483

0.2484

0.2485

0.2485

0.2485

0.2485

0.2485

0.2485

0.2485

0.6

0.2423

0.2437

0.2444

0.2448

0.2451

0.2452

0.2454

0.2455

0.2455

0.2455

0.2455

0.2455

0.2456

0.8

0.2346

0.2372

0.2387

0.2395

0.2400

0.2403

0.2407

0.2408

0.2409

0.2409

0.2410

0.2410

0.2410

1.0

0.2252

0.2291

0.2313

0.2326

0.2335

0.2340

0.2346

0.2349

0.2351

0.2352

0.02352

0.2353

0.2353

1.2

0.2149

0.2199

0.2229

0.2248

0.2260

0.2268

0.2278

0.2282

0.2285

0.2286

0.2287

0.2288

0.2289

1.4

0.2043

0.2102

0.2140

0.2146

0.2180

0.2191

0.2204

0.2211

0.2215

0.2217

0.2218

0.2220

0.2221

1.6

0.1939

0.2006

0.2049

0.2079

0.2099

0.2113

0.2130

0.2138

0.2143

0.2146

0.2148

0.2150

0.2512

1.8

0.1840

0.1912

0.1960

0.1994

0.2018

0.2034

0.2055

0.2066

0.2073

0.2077

0.2079

0.2082

0.2084

2.0

0.1746

0.1822

0.1875

0.1912

0.1980

0.1958

0.1982

0.1966

0.2004

0.2009

0.2012

0.2015

0.2018

2.2

0.1659

0.1737

0.1793

0.1833

0.1862

0.1883

0.1911

0.1927

0.1937

0.1943

0.1947

0.1952

0.1955

2.4

0.1578

0.1657

0.1715

0.1757

0.1789

0.1812

0.1843

0.1862

0.1873

0.1880

0.1885

0.1890

0.1895

2.6

0.1503

0.1583

0.1642

0.1686

0.1719

0.1745

0.1779

0.1799

0.1812

0.1820

0.1825

0.1832

0.1838

2.8

0.1433

0.1514

0.1574

0.1619

0.1654

0.1680

0.1717

0.1739

0.1753

0.1763

0.1769

0.1777

0.1784

续表B.0.1-2

l/b

1.0

1.2

1.4

1.6

1.8

2.0

2.4

2.8

3.2

3.6

4.0

5.0

10.0

z/b

3.0

0.1369

0.1449

0.1510

0.1556

0.1592

0.1619

0.1658

0.1682

0.1698

0.1708

0.1715

0.1725

0.1733

3.2

0.1310

0.1390

0.1450

0.1497

0.1533

0.1562

0.1602

0.1628

0.1645

0.1657

0.1664

0.1675

0.1685

3.4

0.1256

0.1334

0.1394

0.1441

0.1478

0.1508

0.1550

0.1577

0.1595

0.1607

0.1616

0.1628

0.1639

3.6

0.1205

0.1282

0.1342

0.1389

0.1427

0.1456

0.1500

0.1528

0.1548

0.1561

0.1570

0.1583

0.1595

3.8

0.1158

0.1234

0.1293

0.1340

0.1378

0.1408

0.1452

0.1482

0.1502

0.1516

0.1526

0.1541

0.1554

4.0

0.1114

0.1189

0.1248

0.1294

0.1332

0.1362

0.1408

0.1438

0.1459

0.1474

0.1485

0.1500

0.1516

4.2

0.1073

0.1147

0.1205

0.1951

0.1289

0.1319

0.1365

0.1396

0.1418

0.1434

0.1445

0.1462

0.1479

4.4

0.1035

0.1107

0.1164

0.1210

0.1248

0.1279

0.1325

0.1357

0.1379

0.1396

0.1407

0.1425

0.1444

4.6

0.1000

0.1107

0.1127

0.1172

0.1209

0.1240

0.1287

0.1319

0.1342

0.1359

0.1371

0.1390

0.1410

4.8

0.0967

0.1036

0.1091

0.1136

0.1173

0.1204

0.1250

0.1283

0.1307

0.1324

0.1337

0.1357

0.1379

5.0

0.0935

0.1003

0.1057

0.1102

0.1139

0.1169

0.1216

0.1249

0.1273

0.1291

0.1304

0.1325

0.1348

5.2

0.0906

0.0972

0.1026

0.1070

0.1106

0.1136

0.1183

0.1217

0.1241

0.1259

0.1273

0.1295

0.1320

5.4

0.0878

0.0943

0.0996

0.1039

0.1075

0.1105

0.1152

0.1186

0.1210

0.1229

0.1243

0.1265

0.1292

5.6

0.0852

0.0916

0.0968

0.1010

0.1046

0.1076

0.1122

0.1156

0.1181

0.1200

0.1215

0.1238

0.1266

5.8

0.0828

0.0890

0.0941

0.0983

0.1018

0.1047

0.1094

0.1128

0.1153

0.1172

0.1187

0.1211

0.1240

续表B.0.1-2

l/b

1.0

1.2

1.4

1.6

1.8

2.0

2.4

2.8

3.2

3.6

4.0

5.0

10.0

z/b

6.0

0.0805

0.0866

0.0916

0.0957

0.0991

0.1021

0.1067

0.1101

0.1126

0.1146

0.1161

0.1185

0.1216

6.2

0.0783

0.0842

0.0891

0.0932

0.0966

0.0995

0.1014

0.1075

0.1101

0.1120

0.1136

0.1161

0.1193

6.4

0.0762

0.0820

0.0869

0.0909

0.0942

0.0971

0.1016

0.1050

0.1076

0.1096

0.1111

0.1137

0.1171

6.6

0.0742

0.0799

0.0847

0.0886

0.0919

0.0948

0.0993

0.1027

0.1053

0.1073

0.1088

0.1114

0.1149

6.8

0.0723

0.0779

0.0826

0.0865

0.0898

0.0926

0.0970

0.1004

0.1030

0.1050

0.1066

0.1029

0.1129

7.0

0.0705

0.0761

0.0806

0.0844

0.0877

0.0904

0.0949

0.0982

0.1008

0.1028

0.1044

0.1071

0.1109

7.2

0.0688

0.0742

0.0787

0.0825

0.0857

0.0884

0.0928

0.0962

0.0987

0.1008

0.1023

0.1051

0.1090

7.4

0.0672

0.0725

0.0769

0.0806

0.0838

0.0865

0.0908

0.0942

0.0967

0.0988

0.1004

0.1031

0.1071

7.6

0.0656

0.0709

0.0752

0.0789

0.0820

0.0846

0.0889

0.0922

0.0948

0.0968

0.0984

0.1012

0.1054

7.8

0.0642

0.0693

0.0736

0.0711

0.0802

0.0828

0.0871

0.0904

0.0929

0.0950

0.0966

0.0994

0.1036

8.0

0.0627

0.0678

0.0720

0.0755

0.0785

0.0811

0.0853

0.0886

0.0912

0.0932

0.0948

0.0976

0.1020

8.2

0.0614

0.0663

0.0705

0.0739

0.0769

0.0795

0.0837

0.0869

0.0894

0.0914

0.0931

0.0959

0.1004

8.4

0.0601

0.0649

0.0690

0.0724

0.0754

0.0779

0.0820

0.0852

0.0878

0.0893

0.0914

0.0943

0.0938

8.6

0.0588

0.0636

0.0676

0.0710

0.0739

0.0764

0.0805

0.0836

0.0862

0.0882

0.0898

0.0927

0.0973

8.8

0.0576

0.0623

0.0663

0.0724

0.0724

0.0749

0.0790

0.0821

0.0846

0.0866

0.0882

0.0912

0.0959

续表B.0.1-2

l/b

1.0

1.2

1.4

1.6

1.8

2.0

2.4

2.8

3.2

3.6

4.0

5.0

10.0

z/b

9.2

0.0554

0.0599

0.0637

0.0670

0.0697

0.0721

0.0761

0.0792

0.0817

0.0837

0.0853

0.0882

0.0931

9.6

0.0533

0.0577

0.0614

0.0645

0.0672

0.0696

0.0734

0.0765

0.0789

0.0809

0.0825

0.0855

0.0905

10.0

0.0514

0.0556

0.0592

0.0622

0.0649

0.0672

0.0710

0.0739

0.0763

0.0783

0.0799

0.0829

0.0880

10.4

0.0496

0.0537

0.0572

0.0601

0.0627

0.0649

0.0686

0.0716

0.0739

0.0759

0.0775

0.0804

0.0857

10.8

0.0479

0.0519

0.0553

0.0581

0.0606

0.0628

0.0664

0.0693

0.0717

0.0736

0.0751

0.0781

0.0834

11.2

0.0463

0.0502

0.0535

0.0563

0.0587

0.0609

0.0664

0.0672

0.0695

0.0714

0.0730

0.0759

0.0813

11.6

0.0448

0.0486

0.0518

0.0545

0.0569

0.0590

0.0625

0.0652

0.0675

0.0694

0.0709

0.0738

0.0793

12.0

0.0435

0.0471

0.0502

0.0529

0.0552

0.0573

0.0606

0.0634

0.0656

0.0674

0.0690

0.0719

0.0774

12.8

0.0409

0.0444

0.0474

0.0499

0.0521

0.0541

0.0573

0.0599

0.0621

0.0639

0.0654

0.0682

0.0739

13.6

0.0387

0.0420

0.0448

0.0472

0.0493

0.0512

0.0543

0.0568

0.0589

0.0607

0.0621

0.0649

0.0707

14.4

0.0367

0.0398

0.0425

0.0488

0.0468

0.0486

0.0516

0.0540

0.0561

0.0577

0.0592

0.0619

0.0677

15.2

0.0349

0.0379

0.0404

0.0426

0.0446

0.0463

0.0492

0.0515

0.0535

0.0551

0.0565

0.0592

0.0650

16.0

0.0332

0.0361

0.0385

0.0407

0.0425

0.0442

0.0469

0.0492

0.0511

0.0527

0.0540

0.0567

0.0625

18.0

0.0297

0.0323

0.0345

0.0364

0.0381

0.0396

0.0422

0.0442

0.0460

0.0475

0.0487

0.0512

0.0570

20.0

0.0269

0.0292

0.0312

0.0330

0.0345

0.0359

0.0383

0.0402

0.0418

0.0432

0.0444

0.0468

0.0524

B.0.2 矩形面积上三角形分布荷载下角点的附加应力系数a、均匀附加应力系数

应按表B.0.2确定。

B.0.2 矩形面积上三角形分布荷载浸染下的附加应力系数a、与均匀附加应力系数

l/b

0.2

0.4

0.6

l/b

点

1

2

1

2

1

2

点

z/b

系数

a

a

a

a

a

a

a

a

a

a

a

a

z/b

系数

0.0

0.0000

0.0000

0.2500

0.2500

0.0000

0.0000

0.2500

0.2500

0.0000

0.0000

0.2500

0.2500

0.0

0.2

0.0223

0.0112

0.1821

0.2161

0.0280

0.0140

0.2115

0.2308

0.0296

0.0148

0.2165

0.2333

0.2

0.4

0.0269

0.0179

0.1094

0.1810

0.0420

0.0245

0.1604

0.2084

0.0487

0.0270

0.1781

0.2153

0.4

0.6

0.0259

0.0207

0.0700

0.1505

0.0448

0.0308

0.1165

0.1851

0.0560

0.0355

0.1405

0.1966

0.6

0.8

0.0232

0.0217

0.0480

0.1277

0.0421

0.0340

0.0853

0.1640

0.0553

0.0405

0.1093

0.1787

0.8

1.0

0.0201

0.0217

0.0346

0.1104

0.0375

0.0351

0.0638

0.1461

0.0508

0.0430

0.0852

0.1624

1.0

1.2

0.0171

0.0212

0.0260

0.0970

0.0324

0.0351

0.0491

0.1312

0.0450

0.0439

0.0673

0.1480

1.2

1.4

0.0145

0.0204

0.0202

0.0865

0.0278

0.0344

0.0386

0.1187

0.0392

0.0436

0.0540

0.1356

1.4

1.6

0.0123

0.0195

0.0160

0.0779

0.0238

0.0333

0.0310

0.1082

0.0339

0.0427

0.0440

0.1247

1.6

1.8

0.0105

0.0186

0.0130

0.0709

0.0204

0.0321

0.0254

0.0993

0.0294

0.0415

0.0363

0.1153

1.8

2.0

0.0090

0.0178

0.0108

0.0650

0.0176

0.0308

0.0211

0.0917

0.0255

0.0401

0.0304

0.1071

2.0

2.5

0.0063

0.0157

0.0072

0.0538

0.0125

0.0276

0.0140

0.0769

0.0183

0.0365

0.0205

0.0908

2.5

3.0

0.0046

0.0140

0.0051

0.0458

0.0092

0.0248

0.0100

0.0611

0.0135

0.0330

0.0148

0.0786

3.0

5.0

0.0018

0.0097

0.0019

0.0289

0.0036

0.0175

0.0038

0.0424

0.0054

0.0236

0.0056

0.0476

5.0

7.0

0.0009

0.0073

0.0010

0.0211

0.0019

0.0133

0.0019

0.0311

0.0028

0.0180

0.0029

0.0352

7.0

10.0

0.0005

0.0053

0.0004

0.0150

0.0009

0.0097

0.0010

0.0222

0.0014

0.0133

0.0014

0.0253

10.0

l/b

0.8

1.0

1.2

l/b

点

1

2

1

2

1

2

点

z/b

系数

a

a

a

a

a

a

a

a

a

a

a

a

z/b

系数

0.0

0.0000

0.0000

0.2500

0.2500

0.0000

0.0000

0.2500

0.2500

0.0000

0.0000

0.2500

0.2500

0.0

0.2

0.0301

0.0151

0.2178

0.2339

0.0304

0.0152

0.2182

0.2341

0.0305

0.0153

0.2184

0.2342

0.2

0.4

0.0517

0.0280

0.1844

0.2175

0.0531

0.0285

0.1870

0.2184

0.0539

0.0288

0.1881

0.2187

0.4

0.6

0.0621

0.0376

0.1520

0.2011

0.0654

0.0388

0.1575

0.2030

0.0673

0.0394

0.1602

0.2039

0.6

0.8

0.0637

0.0440

0.1232

0.1852

0.0668

0.0459

0.1311

0.1883

0.0720

0.0470

0.1355

0.1899

0.8

1.0

0.0602

0.0476

0.0096

0.1704

0.0666

0.0502

0.1086

0.1746

0.0708

0.0518

0.1143

0.1769

1.0

1.2

0.0546

0.0492

0.0807

0.1571

0.0615

0.0525

0.0901

0.1621

0.0664

0.0546

0.0962

0.1649

1.2

1.4

0.0483

0.0495

0.0661

0.1451

0.0554

0.0534

0.0751

0.1507

0.0606

0.0559

0.0817

0.1541

1.4

1.6

0.0424

0.0490

0.0547

0.1345

0.0492

0.0533

0.0628

0.1405

0.0545

0.0561

0.0696

0.1443

1.6

1.8

0.0371

0.0480

0.0457

0.1252

0.0435

0.0525

0.0534

0.1313

0.0487

0.0556

0.0596

0.1354

1.8

2.0

0.0324

0.0467

0.0387

0.1169

0.0384

0.0513

0.0456

0.1232

0.0434

0.0547

0.0513

0.1274

2.0

2.5

0.0236

0.0429

0.0265

0.1000

0.0284

0.0478

0.0318

0.1063

0.0326

0.0513

0.0365

0.1107

2.5

3.0

0.0176

0.0392

0.0192

0.0871

0.0214

0.0439

0.0233

0.0931

0.0249

0.0476

0.0270

0.0976

3.0

5.0

0.0071

0.0285

0.0074

0.0576

0.0088

0.0324

0.0091

0.0624

0.0104

0.0356

0.0108

0.0661

5.0

7.0

0.0038

0.0219

0.0038

0.0427

0.0047

0.0251

0.0047

0.0456

0.0056

0.0277

0.0056

0.0496

7.0

10.0

0.0019

0.0162

0.0019

0.0308

0.0023

0.0186

0.0024

0.0366

0.0028

0.0207

0.0028

0.0359

10.0

l/b

1.4

1.6

1.8

l/b

点

1

2

1

2

1

2

点

z/b

系数

a

a

a

a

a

a

a

a

a

a

a

a

z/b

系数

0.0

0.0000

0.0000

0.2500

0.2500

0.0000

0.0000

0.2500

0.2500

0.0000

0.0000

0.2500

0.2500

0.0

0.2

0.0305

0.0153

0.2185

0.2343

0.0306

0.0153

0.2185

0.2343

0.0306

0.0153

0.2185

0.2343

0.2

0.4

0.0543

0.0289

0.1886

0.2189

0.0545

0.0290

0.1889

0.2190

0.0546

0.0290

0.1891

0.2190

0.4

0.6

0.0684

0.0397

0.1616

0.2043

0.0690

0.0399

0.1625

0.2046

0.0649

0.0400

0.1630

0.2047

0.6

0.8

0.0739

0.0476

0.1381

0.1907

0.0751

0.0480

0.1396

0.1912

0.0759

0.0482

0.1405

0.1915

0.8

1.0

0.0735

0.0528

0.1176

0.1781

0.0753

0.0534

0.1202

0.1789

0.0766

0.0538

0.1215

0.1794

1.0

1.2

0.0698

0.0560

0.1007

0.1666

0.0721

0.0568

0.1037

0.1678

0.0738

0.0574

0.1055

0.1684

1.2

1.4

0.0644

0.0575

0.0864

0.1562

0.0672

0.0586

0.0897

0.1576

0.0692

0.0594

0.0921

0.1585

1.4

1.6

0.0586

0.0580

0.0743

0.1467

0.0616

0.0594

0.0780

0.1484

0.0639

0.0603

0.0806

0.1494

1.6

1.8

0.0528

0.0578

0.0644

0.1381

0.0560

0.0593

0.0681

0.1400

0.0585

0.0604

0.0709

0.1413

1.8

2.0

0.0474

0.0570

0.0560

0.1303

0.0507

0.0587

0.0596

0.1324

0.0533

0.0599

0.0625

0.1338

2.0

2.5

0.0362

0.0540

0.0405

0.1139

0.0393

0.0560

0.0440

0.1163

0.0419

0.0575

0.0469

0.1180

2.5

3.0

0.0280

0.0503

0.0303

0.1008

0.0307

0.0525

0.0333

0.1033

0.0331

0.0541

0.0359

0.1052

3.0

5.0

0.0120

0.0382

0.0123

0.0690

0.0135

0.0403

0.0139

0.0714

0.0148

0.0421

0.0154

0.0734

5.0

7.0

0.0064

0.0299

0.0066

0.0520

0.0073

0.0318

0.0074

0.0541

0.0081

0.0333

0.0083

0.0558

7.0

10.0

0.0033

0.0224

0.0032

0.0379

0.0037

0.0239

0.0037

0.0395

0.0041

0.0252

0.0042

0.0409

10.0

l/b

2.0

3.0

4.0

l/b

点

1

2

1

2

1

2

点

z/b

系数

a

a

a

a

a

a

a

a

a

a

a

a

z/b

系数

0.0

0.0000

0.0000

0.2500

0.2500

0.0000

0.0000

0.2500

0.2500

0.0000

0.0000

0.2500

0.2500

0.0

0.2

0.0306

0.0153

0.2185

0.2343

0.0306

0.0153

0.2186

0.2343

0.0306

0.0153

0.2186

0.2343

0.2

0.4

0.0547

0.0290

0.1892

0.2191

0.0548

0.0290

0.1894

0.2192

0.0549

0.0291

0.1894

0.2192

0.4

0.6

0.0696

0.0401

0.1633

0.2048

0.0701

0.0402

0.1683

0.2050

0.0702

0.0402

0.1639

0.2050

0.6

0.8

0.0764

0.0483

0.1412

0.1917

0.0773

0.0486

0.1423

0.1920

0.0776

0.0487

0.1424

0.1920

0.8

1.0

0.0774

0.0540

0.1225

0.1797

0.0790

0.0545

0.1244

0.1803

0.0794

0.0546

0.1248

0.1803

1.0

1.2

0.0749

0.0577

0.1069

0.1689

0.0774

0.0584

0.1096

0.1697

0.0779

0.0586

0.1103

0.1699

1.2

1.4

0.0707

0.0599

0.0937

0.1591

0.0739

0.0609

0.0973

0.1603

0.0748

0.0612

0.0982

0.1605

1.4

1.6

0.0656

0.0609

0.0826

0.1502

0.0697

0.0623

0.0870

0.1517

0.0708

0.0626

0.0882

0.1521

1.6

1.8

0.0604

0.0611

0.0730

0.1422

0.0652

0.0628

0.0782

0.1441

0.0666

0.0633

0.0797

0.1445

1.8

2.0

0.0553

0.0608

0.0649

0.1348

0.0607

0.0629

0.0707

0.1371

0.0624

0.0634

0.0726

0.1377

2.0

2.5

0.0440

0.0586

0.0491

0.1193

0.0504

0.0614

0.0559

0.1223

0.0529

0.0623

0.0585

0.1233

2.5

3.0

0.0352

0.0554

0.0380

0.1067

0.0419

0.0589

0.0451

0.1104

0.0449

0.0600

0.0482

0.1116

3.0

5.0

0.0161

0.0435

0.0167

0.0749

0.0214

0.0480

0.0221

0.0797

0.0248

0.0500

0.0256

0.0817

5.0

7.0

0.0089

0.0347

0.0091

0.0572

0.0124

0.0391

0.0126

0.0619

0.0152

0.0414

0.0154

0.0642

7.0

10.0

0.0046

0.0263

0.0046

0.0403

0.0066

0.0302

0.0066

0.0462

0.0084

0.0325

0.0083

0.0485

10.0

l/b

6.0

8.0

10.0

l/b

点

1

2

1

2

1

2

点

z/b

系数

a

a

a

a

a

a

a

a

a

a

a

a

z/b

系数

0.0

0.0000

0.0000

0.2500

0.2500

0.0000

0.0000

0.2500

0.2500

0.0000

0.0000

0.2500

0.2500

0.0

0.2

0.0306

0.0153

0.2186

0.2343

0.0306

0.0153

0.2186

0.2343

0.0306

0.0153

0.2186

0.2343

0.2

0.4

0.0549

0.0291

0.1894

0.2192

0.0549

0.0291

0.1894

0.2192

0.0549

0.0291

0.1894

0.2192

0.4

0.6

0.0702

0.0402

0.1640

0.2050

0.0702

0.0402

0.1640

0.2050

0.0702

0.0402

0.1640

0.2050

0.6

0.8

0.0776

0.0487

0.1426

0.1921

0.0776

0.0487

0.1426

0.1921

0.0776

0.0487

0.1426

0.1921

0.8

1.0

0.0795

0.0546

0.1250

0.1804

0.0796

0.0546

0.1250

0.1804

0.0796

0.0546

0.1250

0.1804

1.0

1.2

0.0782

0.0587

0.1105

0.1700

0.0783

0.0587

0.1105

0.1700

0.0783

0.0587

0.1105

0.1700

1.2

1.4

0.0752

0.0613

0.0986

0.1606

0.0752

0.0613

0.0987

0.1606

0.0753

0.0613

0.0987

0.1606

1.4

1.6

0.0714

0.0628

0.0887

0.1523

0.0715

0.0628

0.0888

0.1523

0.0715

0.0628

0.0889

0.1523

1.6

1.8

0.0673

0.0635

0.0805

0.1447

0.0675

0.0635

0.0806

0.1448

0.0675

0.0635

0.0808

0.1448

1.8

2.0

0.0634

0.0637

0.0734

0.1380

0.0636

0.0638

0.0736

0.1380

0.0636

0.0638

0.0738

0.1380

2.0

2.5

0.0543

0.0627

0.0601

0.1237

0.0547

0.0628

0.0604

0.1238

0.0548

0.0628

0.0605

0.1239

2.5

3.0

0.0469

0.0607

0.0504

0.1123

0.0474

0.0609

0.0509

0.1124

0.0476

0.0609

0.0511

0.1125

3.0

5.0

0.0283

0.0515

0.0290

0.0833

0.0296

0.0519

0.0303

0.0837

0.0301

0.0521

0.0309

0.0839

5.0

7.0

0.0186

0.0435

0.0190

0.0663

0.0204

0.0442

0.0207

0.0671

0.0212

0.0445

0.0216

0.0674

7.0

10.0

0.0111

0.0349

0.0111

0.0509

0.0128

0.0359

0.0130

0.0520

0.0139

0.0364

0.0141

0.0526

10.0

B.0.3 圆形面积上均布荷载下角点的附加应力系数a、均匀附加应力系数

应按表B.0.3确定。

表B.0.3 圆形面积上均布荷载浸染下中点的附加应力系数a与均匀附加应力系数

z/r

圆形

z/r

圆形

a

a

a

a

0.0

1.000

1.000

2.6

0.187

0.560

0.1

0.999

1.000

2.7

0.175

0.546

0.2

0.992

0.998

2.8

0.165

0.532

0.3

0.976

0.993

2.9

0.155

0.519

0.4

0.949

0.986

3.0

0.146

0.507

0.5

0.911

0.974

3.1

0.138

0.495

0.6

0.864

0.960

3.2

0.130

0.484

0.7

0.811

0.942

3.3

0.124

0.473

0.8

0.756

0.923

3.4

0.117

0.463

0.9

0.701

0.901

3.5

0.111

0.453

1.0

0.647

0.878

3.6

0.106

0.443

1.1

0.595

0.855

3.7

0.101

0.434

1.2

0.547

0.831

3.8

0.096

0.425

1.3

0.502

0.808

3.9

0.091

0.417

1.4

0.461

0.784

4.0

0.087

0.409

1.5

0.424

0.762

4.1

0.083

0.401

1.6

0.390

0.739

4.2

0.079

0.393

1.7

0.360

0.718

4.3

0.076

0.386

1.8

0.332

0.697

4.4

0.073

0.379

1.9

0.307

0.677

4.5

0.070

0.372

2.0

0.285

0.658

4.6

0.067

0.365

2.1

0.264

0.640

4.7

0.064

0.359

2.2

0.245

0.623

4.8

0.062

0.353

2.3

0.229

0.606

4.9

0.059

0.347

2.4

0.210

0.590

5.0

0.057

0.341

2.5

0.200

0.574

B.0.4 圆形面积上三角形分布荷载下角点的附加应力系数a、均匀附加应力系数

应按表B.0.4确定。

r——圆形面积的半径表B.0.4 圆形面积上三角形分布荷载浸染下边点的附加应力系数a与均匀附加应力系数

点

1

2

z/r

系数

a

a

a

a

0.0

0.000

0.000

0.500

0.500

0.1

0.016

0.008

0.465

0.483

0.2

0.031

0.016

0.433

0.466

0.3

0.044

0.023

0.403

0.450

0.4

0.054

0.030

0.376

0.435

0.5

0.063

0.035

0.349

0.420

0.6

0.071

0.041

0.324

0.406

0.7

0.078

0.045

0.300

0.393

0.8

0.083

0.050

0.279

0.380

0.9

0.088

0.054

0.258

0.368

1.0

0.091

0.057

0.238

0.356

1.1

0.092

0.061

0.221

0.344

1.2

0.093

0.063

0.205

0.333

1.3

0.092

0.065

0.190

0.323

1.4

0.091

0.067

0.177

0.313

1.5

0.089

0.069

0.165

0.303

1.6

0.087

0.070

0.154

0.294

1.7

0.085

0.071

0.144

0.286

1.8

0.083

0.072

0.134

0.278

1.9

0.080

0.072

0.126

0.270

点

1

2

z/r

系数

a

a

a

a

2.0

0.078

0.073

0.117

0.263

2.1

0.075

0.073

0.110

0.255

2.2

0.072

0.073

0.104

0.249

2.3

0.070

0.073

0.097

0.242

2.4

0.067

0.073

0.091

0.236

2.5

0.064

0.072

0.086

0.230

2.6

0.062

0.072

0.081

0.225

2.7

0.059

0.071

0.078

0.219

2.8

0.057

0.071

0.074

0.214

2.9

0.055

0.070

0.070

0.209

3.0

0.052

0.070

0.067

0.204

3.1

0.050

0.069

0.064

0.200

3.2

0.048

0.069

0.061

0.196

3.3

0.046

0.068

0.059

0.192

3.4

0.045

0.067

0.055

0.188

3.5

0.043

0.067

0.053

0.184

3.6

0.041

0.066

0.051

0.180

3.7

0.040

0.065

0.048

0.177

3.8

0.038

0.065

0.046

0.173

3.9

0.037

0.064

0.043

0.170

4.0

0.036

0.063

0.041

0.167

4.2

0.033

0.062

0.038

0.161

4.4

0.031

0.061

0.034

0.155

4.6

0.029

0.059

0.031

0.150

4.8

0.027

0.058

0.029

0.145

5.0

0.025

0.057

0.027

0.140

附录C 按Eo打算沉降时的系数

表C 系 数

m=2z/b

n=l/b

n≥10

1

1.4

1.8

2.4

3.2

3.5

0.0

0.000

0.000

0.000

0.000

0.000

0.000

0.000

0.4

0.100

0.100

0.100

0.100

0.100

0.100

0.104

0.8

0.200

0.200

0.200

0.200

0.200

0.200

0.208

1.2

0.299

0.300

0.300

0.300

0.300

0.300

0.311

1.6

0.380

0.394

0.397

0.397

0.397

0.397

0.412

2.0

0.446

0.472

0.482

0.486

0.486

0.486

0.511

2.4

0.499

0.538

0.556

0.565

0.567

0.567

0.605

2.8

0.542

0.592

0.618

0.635

0.640

0.640

0.687

3.2

0.577

0.637

0.671

0.696

0.707

0.709

0.763

3.6

0.606

0.676

0.717

0.750

0.768

0.772

0.831

4.0

0.630

0.708

0.756

0.796

0.820

0.830

0.892

4.4

0.650

0.735

0.789

0.837

0.867

0.883

0.949

4.8

0.668

0.759

0.819

0.873

0.908

0.932

1.001

5.2

0.683

0.780

0.834

0.904

0.948

0.977

1.050

5.6

0.697

0.798

0.867

0.933

0.981

1.018

1.096

6.0

0.708

0.814

0.887

0.958

1.011

1.056

1.138

6.4

0.719

0.828

0.904

0.980

1.031

1.090

1.178

6.8

0.728

0.841

0.920

1.000

1.065

1.122

1.215

7.2

0.736

0.852

0.935

1.019

1.088

1.152

1.251

7.6

0.744

0.863

0.948

1.036

1.109

1.180

1.285

8.0

0.751

0.872

0.960

1.051

1.128

1.205

1.316

8.4

0.757

0.881

0.970

1.065

1.146

1.229

1.347

8.8

0.762

0.888

0.980

1.078

1.162

1.251

1.376

9.2

0.768

0.896

0.989

1.089

1.178

1.272

1.404

9.6

0.772

0.902

0.998

1.100

1.192

1.291

1.431

10.0

0.777

0.908

1.005

1.110

1.205

1.309

1.456

11.0

0.786

0.922

1.022

1.132

1.238

1.349

1.506

12.0

0.794

0.933

1.037

1.151

1.257

1.384

1.550

注：b—矩形根本的长度与宽度；z——根本底面至该层上底面的间隔。

附录D 冲切临界截面周长及极惯性矩打算

D.0.1 冲切临界截面的周长um以及冲切临界截面对其重心的极惯性矩Is，应根据柱所处的部位分别按下列公式进行打算：

图D.0.1-1um=2c1+2c2 (D. 0.1-1)

(D. 0.1-2)c1=hc+h0 (D. 0.1-3)c2=bc+h0 (D. 0.1-4)cAB=c1/2 (D. 0.1-5)

式中：hc——与弯矩浸染方向同等的柱截面的边长(m)；bc——垂直于hc的柱截面边长<m)。
2 边柱

um=2c1+c2 (D. 0.1-6)

(D. 0.1-7)c1=hc+h0/2 (D. 0.1-8)

图D.0.1-2c2=bc+h0 (D. 0.1-9)cAB=c1-X (D. 0.1-10)

(D. 0.1-11)

式中：X——冲切临界截面重心肠位(m)。
式(D. 0.1-6)～式(D. 0.1-11)适用于柱外侧齐筏板边缘的边柱。
对外伸式筏板，边柱柱下筏板冲切临界截面的打算模式应根据边柱外侧筏板的悬挑长度和柱子的边长确定。
当边柱外侧的悬挑长度小于或即是（h0+0.5bc)时，冲切临界截面可打算至垂直于自由边的板端，打算c1及Is值时应计及边柱外侧的悬挑长度；当边柱外侧筏板的悬挑长度大于（h0+0.5bc)时，边柱柱下筏板冲切临界截面的打算模式同中柱。
3 角柱

图D. 0.1-3

um=c1+c2 (D. 0.1-12)

(D. 0.1-13)

c1=hc+h0/2 (D. 0.1-14)

c2=bc+h0/2 (D. 0.1-15)

cAB=c1-X (D. 0.1-16)

(D. 0.1-17)

式中：╬上——冲切临界截面重心肠位(m)。
式(D. 0.1-12)～式(D. 0.1-17)适用于柱两相邻外侧齐筏板边缘的角柱。
对外伸式筏板，角柱柱下筏板冲切临界截面的打算模式应根据角柱外侧筏板的悬挑长度和柱子的边长确定。
当角柱两相邻外侧筏撅的悬挑长度分别小于或即是(h0+0.5bc)和(h0+0.5hc)时，冲切临界截面可打算至垂直于自由边的板端，打算c1、c2及Is值应计及角柱外侧筏板的悬挑长度；当角柱两相邻外侧筏板的悬挑长度大于(h0+0.5bc)和(h0+0.5hc)时，角柱柱下筏板冲切临界截面的打算模式同中柱。

附录E 地基反力系数

E. 0.1 黏性地皮基反力系数应按下列表值确定：

表E.0.1-1 L/B=1

1.381

1.179

1.128

1.108

1.108

1.128

1.179

1.381

1.179

0.952

0.898

0.879

0.879

0.898

0.952

1.179

1.128

0.898

0.841

0.821

0.821

0.841

0.898

1.128

1.108

0.879

0.821

0.800

0.800

0.821

0.879

1.108

1.108

0.879

0.821

0.800

0.800

0.821

0.879

1.108

1.128

0.898

0.841

0.821

0.821

0.841

0.898

1.128

1.179

0.952

0.898

0.879

0.879

0.898

0.952

1.179

1.381

1.179

1.128

1.108

1.109

1.128

1.179

1.381

表E.0.1-2 L／B=2～3

1.265

1.115

1.075

1.061

1.061

1.075

1.115

1.265

1.073

0.904

0.865

0.853

0.853

0.865

0.904

1.073

1.046

0.875

0.835

0.822

0.822

0.835

0.875

1.046

1.073

0.904

0.865

0.853

0.853

0.865

0.904

1.073

1.263

1.115

1.075

1.061

1.061

1.075

1.115

1.265

E.0.1-3 L／B=4～5

1.229

1.042

1.014

1.003

1.003

1.014

1.042

1.229

1.096

0.929

0.904

0.895

0.895

0.904

0.929

1.096

1.081

0.918

0.893

0.884

0.884

0.893

0.918

1.081

1.096

0.929

0.904

0.895

0.895

0.904

0.929

1.096

1.229

1.042

1.014

1.003

1.003

1.014

1.042

1.229

表E.0.1-4 L/B=6～8

1.214

1.053

1.013

1.008

1.008

1.013

1.053

1.214

1.083

0.939

0.903

0.899

0.899

0.903

0.939

1.083

1.069

0.927

0.892

0.888

0.888

0.892

0.927

1.069

1.083

0.939

0.903

0.899

0.899

0.903

0.939

1.083

1.214

1.053

1.012

1.008

1.008

1.013

1.053

1.214

E.0.3 黏性地皮基异形根本地基反力系数按下列表值确定。
表E.0.3-1

表E.0.3-2

表E.0.3-3

表E.0.3-4

表E.0.3-5

E.0.4 砂地皮基反力系数应按下列表值确定。

表E.0.4-1 L/B=1

1.5875

1.2582

1.1875

1.1611

1.1611

1.1875

1.2582

1.5875

1.2582

0.9096

0.8410

0.8168

0.8168

0.8410

0.9096

1.2582

1.1875

0.8410

0.7690

0.7436

0.7436

0.7690

0.8410

1.1875

1.1611

0.8168

0.7436

0.7175

0.7175

0.7436

0.8168

1.1611

1.1611

0.8168

0.7436

0.7175

0.7175

0.7436

0.8168

1.1611

1.1875

0.8410

0.7690

0.7436

0.7436

0.7690

0.8410

1.1875

1.2582

0.9096

0.8410

0.8168

0.8168

0.8410

0.9096

1.2582

1.5875

1.2582

1.1875

1.1611

1.1611

1.1611

1.2582

1.5875

表E.0.4-2 L／B=2～3

1.409

1.166

1.109

1.088

1.088

1.109

1.166

1.409

1.108

0.847

0.798

0.781

0.781

0.798

0.847

1.108

1.069

0.812

0.762

0.745

0.745

0.762

0.812

1.069

1.108

0.847

0.798

0.781

0.781

0.798

0.847

1.108

1.409

1.166

1.109

1.088

1.088

1.109

1.166

1.409

表E.0.4-3 L／B=4～5

1.395

1.212

1.166

1.149

1.149

1.166

1.212

1.395

0.992

0.828

0.794

0.783

0.783

0.794

0.828

0.992

0.989

0.818

0.783

0.772

0.772

0.783

0.818

0.989

0.992

0.828

0.794

0.783

0.783

0.794

0.828

0.992

1.395

1.212

1.166

1.149

1.149

1.166

1.212

1.395

注：1 以各表表示将根本底面(包括底板悬挑部分)划分为多少区格，每区格基底反力=(上部构造竖向荷载加箱形根本自重和挑出部分台阶上的自重/基底面积）该区格的反力系数。
2 本附录适用上部构造与荷载比较平均的框架构造，地基土比较均匀、底板悬挑部分不宜超过0.8m，不考虑相邻建筑物的影响以及知足本规范布局哀求的单幢建筑物的箱形根本：当纵横方向荷载不很平均时，应分别将不平均荷载对纵横方向对称轴所产生的力矩值所引起的地基不屈均反力和由附表打算的反力进行叠加。
力矩引起的地基不屈均反力按直线变革打算。
3 本规范表E. 0.3-2中，三个翼和核心三角形区域的反力与荷载应各自平衡，核心三角形区域内的反力可按均布考虑。

附录F 筏形或箱形根本整体弯矩的简化打算

F. 0.1 框架构造等效刚度EBIB可按下列公式打算(图F. 0.1）；

(图F. 0.1）

式中： Eb——梁、柱的混凝土弹性模量(kPa)；Kui、Kli、Kbi——第i层上柱、下柱和梁的线刚度(m3)，其值分别为Iui/hui、Ili/hui和Ibi/l；Iui、Ili、Ibi——第i层上柱、下柱和梁的截面惯性矩(m4)；hui、hui——第i层上柱及下柱的高度(m)；L——上部构造波折方向的总长度(m)；l——上部构造波折方向的柱距(m)；m——在波折方向的节间数；n——建筑物层数，当层数不大于5层时，n取实际层数；当层数大于5层时。
n取5。
式(F.0.1)用于等柱距的框架构造。
对柱距相差不超过20％的框架构造也可适用，此时，l取柱距的均匀值。

图F.0.1 式(F.0.1)中符号的示意1 第i层；2 根本

F.0.2 筏形与箱形根本的整体弯矩可将上部框架简化为等代梁并通过构造的底层柱与筏形或箱形根本连接，按图F.0.2所示打算模型进行打算。
上部框架构造等效刚度EBIB可按式(F.0.1)打算。
当上部构造存在剪力墙时，可按实际情形支配在图F.0.2上，一并进行剖析。

图F.0.2在图F.0.2中，EFIF为筏形与箱形根本的刚度，个中EF为筏形与箱形根本的混凝土弹性模量；IF为按工字形截面打算的箱形根本截面惯性矩、按倒T字形截面打算的梁板式筏形根本的截面惯性矩、或按根本底板全宽打算的平板式筏形根本截面惯性矩：工字形截面的上、下翼缘宽度分别为箱形根本顶、底板的全宽，腹板厚度为在波折方向的墙体厚度的总和；倒T字形截面的下翼缘宽度为筏形根本底板的全宽，腹板厚度为在波折方向的根本梁宽度的总和